Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Разработка и исследование методов диагностики нагруженности и усталостной прочности элементов станка-качалки

ВАК РФ 25.00.17, Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

Автореферат диссертации по теме "Разработка и исследование методов диагностики нагруженности и усталостной прочности элементов станка-качалки"

На правах рукописи

ИВАНОВА ЮЛИЯ СЕРГЕЕВНА

РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ ДИАГНОСТИКИ НАГРУЖЕННОСТИ И УСТАЛОСТНОЙ ПРОЧНОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ СТАНКА-КАЧАЛКИ

Специальность 25.00.17 - Разработка нефтяных и газовых месторождений

003480817

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тюмень-2009

003480817

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет» (ГОУ ВПО «ТюмГНГУ») Федерального агентства по образованию

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор,

Голофаст Сергей Леонидович Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Ивановский Владимир Николаевич кандидат технических наук Ведерников Виктор Анатольевич Ведущее предприятие: Научно-исследовательский и проектный

институт нефтяной промышленности (ОАО «НижневартовскНИПИнефть»)

Защита диссертации состоится " 14 " ноября 2009 года в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.273.01 при Тюменском государственном нефтегазовом университете по адресу: 625039, г. Тюмень, ул. 50 лет Октября 38, Институт Нефти и Газа, ауд. 225.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменского государственного нефтегазового университета.

Автореферат разослан " 09" октября 2009 года.

Ученый секретарь

диссертационного совета д.т.н., профессор

Г.П. Зозуля

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Диагностика технического состояния нефтепромыслового оборудования непосредственно в процессе его эксплуатации является основным инструментом, позволяющим решать проблему предотвращения внезапных аварийных ситуаций. Вопросами оценки нагруженности, работоспособности и надежности оборудования для разработки и эксплуатации нефтяных месторождений занимались Адонин А.Н., Ивановский В.Н., Кершенбаум Я.М., Касьянов В.М., Мищенко И.Т., Молчанов А.Г., Муравьев В.М., Шейнбаум B.C. и многие другие ученые. В настоящее время около 75% скважин на нефтедобывающих промыслах России оборудовано штанговыми скважинными насосными установками (УСШН), с помощью которых извлекается более 25% нефти. Одним из ответственных видов наземного оборудования, входящего в комплекс УСШН является её механизированный привод, в качестве которого широко применяются балансирные станки-качалки (СК). При эксплуатации на элементы конструкции станка-качалки воздействуют циклические нагрузки, которые приводят к постепенной деградации прочностных характеристик материала, накоплению усталостных повреждений и появлению развивающихся макроскопических трещин в наиболее нагруженных зонах конструкций объекта. Усталостное разрушение элементов конструкции является причиной многочисленных аварий на месторождениях.

Анализ наработки парка станков-качалок на промыслах ОАО «СУРГУТНЕФТЕГАЗ» (НГДУ «Быстринскнефть») свидетельствует, что из -1700 СК, находящихся в эксплуатации, ~ 40% подлежат замене на новые или продлению срока эксплуатации, а 37% парка СК близки к исчерпанию гарантированного заводом-изготовителем срока эксплуатации. Рост доли стареющего и выработавшего свой ресурс парка станков-качалок при невозможности своевременного и в полном объеме его обновления, отсутствие должного мониторинга реальной нагруженности указанных объектов за прошедший период эксплуатации могут привести в ближайшее время к значительному увеличению числа аварий на промыслах. Указанная проблема усугубляется отсутствием научно-обоснованной концепции проведения диагностики и оценки остаточного ресурса нефтедобывающего оборудования.

Поэтому разработка новых способов и методов обеспечения дальнейшей безаварийной эксплуатации имеющегося оборудования с минимальными затратами является актуальной задачей для нефтедобывающей отрасли.

Эффективное решение поставленной проблемы позволяют получить методы диагностики нагруженности и усталостной прочности деталей и металлоконструкций, основанные на применении датчиков деформаи интегрального типа (ДДИТ).

Опыт практического применения данных методов для оценки индивидуальной нагруженности и прогнозирования остаточного ресурса различных деталей и металлоконструкций свидетельствует об их широкой универсальности и больших потенциальных возможностях.

Однако комплексных исследований по применению ДЦИТ для индивидуальной оценки фактической нагруженности и прогнозирования остаточного ресурса СК в условиях эксплуатации до сих пор не проводилось.

Цель работы. Обеспечение в процессе добычи нефти безаварийной работы станков-качалок путем диагностики индивидуальной нагруженности и усталостной прочности элементов их металлоконструкций.

Основные задачи исследования

1. Получить обобщённые математические зависимости для обработки результатов тарирования ДЦИТ и усталостных испытаний образцов из материала исследуемых деталей с различной величиной повреждения материала.

2. Разработать методику применения датчиков деформаций переменной чувствительности (ДДПЧ), позволяющую в любой момент прерывания испытаний определять величину эквивалентных напряжений и накопленных усталостных повреждений в элементах станка-качалки.

3. Разработать и экспериментально проверить основанную на применении ДДПЧ методику индивидуальной диагностики усталостной прочности элементов конструкции станков-качалок в условиях их эксплуатации.

Научная новизна работы

1. Получены зависимости, описывающие на единой методологической основе результаты тарирования ДЦИТ и усталостных испытаний образцов из материала исследуемой конструкции.

2. В зависимости от технологии изготовления ДДПЧ определены изменения их выходных параметров, регистрация которых в любой момент времени прерывания испытаний позволяет получить необходимую для диагностики усталостной прочности информацию.

3. Для регулярного режима нагружения металлоконструкции станка-качалки решена задача восстановления действующих напряжений и числа циклов нагружения до разрушения диагностируемых элементов по информации с датчиков, имеющих переменную чувствительность.

4. Разработан метод индивидуальной диагностики элементов станков-качалок, позволяющий научно обосновать возможность их дальнейшей безаварийной эксплуатации в процессе добычи нефти.

Практическая ценность работы. На основе развития кинетической теории усталости получены базовые зависимости, которые необходимы для разработки методик описания результатов тарирования датчиков и

данных испытаний образцов на усталость. Разработаны методики и алгоритмы, реализованные в созданном программном обеспечении для решения задач обработки данных усталостных испытаний образцов на выносливость; определения разработанных в рамках кинетической теории усталости параметров математических моделей, описывающих результаты тарирования ДДИТ; расчета эквивалентных напряжений и число циклов при заданной вероятности разрушения. Полученные данные тарировочных испытаний образцов с ДДИТ из стали 45 совместно с результатами испытаний на усталость являются основой для экспериментального исследования не только элементов станков-качалок, но и другого, изготовленного из этой же стали оборудования, применяемого при разработке и эксплуатации нефтяных и газовых месторождений. Разработанные расчетно-экспериментальные методики позволяют после кратковременной эксплуатации станка-качалки определить реальную величину возникающих в различных элементах исследуемой конструкции напряжений и оценить их индивидуальный фактический остаточный ресурс. Реализация данных методик позволит уменьшить число аварийных остановов оборудования, в особенности отработавшего нормативный ресурс, и, как следствие, повысить эффективность и надежность разработки нефтяных месторождений.

Апробация работы. Результаты работы докладывались на различных симпозиумах и конференциях: XXXV Уральском семинаре XXV Российской школы «НАУКА И ТЕХНОЛОГИИ», посвященном 60-летию Победы (г. Миасс, 2005г.); Межрегиональной научно-технической конференции с международным участием, посвященной 45-летию Индустриального института и 10-летию кафедры РиВС ТюмГНГУ «Современные технологии для ТЭК Западной Сибири» (г. Тюмень, 2008г.); III международной научно-технической конференции «Новые технологии в нефтегазовой отрасли и образовании» (г. Тюмень, 2008г.); II Всероссийской научно-технической конференции с международным участием, Симпозиума и XII Школы молодых ученых «Безопасность критичных инфраструктур и территорий» (г. Екатеринбург, УрО РАН 2008 г.); Академической международной конференции «Состояние, тенденции и проблемы развития нефтегазового потенциала Западной Сибири» (г. Тюмень, 2009г.).

Публикации. По материалам работы опубликовано 8 печатных работ, в том числе 1 в журнале, рекомендованном ВАК РФ.

Структура и объём работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти разделов, основных выводов, библиографического списка использованной литературы из 109 наименований и приложения, содержит 151 страниц машинописного текста, 8 таблиц, 36 рисунков.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснованна актуальность работы, сформулированы цель в основные задачи диссертации, показана научная новизна и практическая ценность выполненных исследований.

В первом разделе проведён анализ традиционных, а также разработанных к настоящему времени экспериментальных методов диагностики усталостных повреждений металлоконструкций машин, основанных на применении датчиков усталостных повреждений. Обоснован выбор безбазовых датчиков деформаций интегрального типа (ДДИТ), подробно рассмотренных в работах В.Н. Сызранцева, C.JI. Голофаста, Д.А. Троценко, А.И. Маленкова, А.Ю. Удовикина, А.Ю. Розенберга, A.B. Добрынько и других ученых. Проведен анализ методик применения и обработки получаемой с помощью ДДИТ информации для индивидуальной оценки нагруженности, диагностики технического состояния и прогнозирования ресурса деталей и металлоконструкций машин, подвергаемых в условиях эксплуатации циклическому нагружению. Здесь же представлены статистические данные по эксплутационным отказам узлов и деталей станков-качалок, отработавших нормативный ресурс. На основе проведенного анализа сформулированы задачи исследований.

Во втором разделе рассмотрена методика обработки результатов испытаний на выносливость образцов, изготовленных из материала исследуемой конструкции, в условиях циклического нагружения. В отличие от эмпирических и полуэмпирических моделей накопления повреждений, обработка экспериментальных данных усталостных испытаний выполнена на основе кинетической теории усталости, позволяющей построить кривые усталости с различной величиной поврежденности материала (D): от D=D0 > О, соответствующей начальному повреждению материала детали до D=DK < 1, соответствующей разрушению детали вследствие усталости.

В основу методики положена зависимость величины D и напряжения сг:

ст [ 1 - ехр[ ~FS (Z)0)] J

где ND - число циклов нагружения, а функции, входящие в выражение (1), имеют следующий вид:

= °---F(cr) = Inj 1 +

1 -D crR-aRT a,-crR [

exp

О я - CT ЙТ )

1 ~ Do &R- °rt a. ~ aR

где <2Т - коэффициент, характеризующий сопротивление детали росту усталостных трещин; - предел выносливости детали при коэффициенте

асимметрии цикла Л , МПа; сгяг - циклический предел текучести, МПа; <?„ -предел прочности материала МПа.

Параметры Д и 0Г, входящие в зависимость (1) определяются из выражения для коэффициента выносливости:

Q=-Qr In

1-exf

Д

1_А aR~aRT

о.-а.

(2)

Величина () устанавливается в процессе решения задачи аппроксимации данных усталостных испытаний с использованием уравнения кривой усталости в виде:

NK ~—F{a) = —lnii + er и

exp

( \ o-aR -1

K<JR~<JRT )

(3)

Уравнение (3) является трёхпараметрическим (параметры Q, crR) aRT).

Задача определения параметров (ß, crR, crRT) на основе имеющейся совокупности ег, , Л', , / = \,п экспериментальных данных усталостных испытаний образцов до разрушения решается путем минимизации квадратичной функции следующего вида:

<b{Q,<*R,<rRT )— min .

1 ^ 2

(4)

где

Ф = £ ЛГ,- —In 1 +

exp

1

Для реализации изложенного алгоритма в среде МаЛСАБ разработана программа по обработке данных усталостных испытаний. Пример аппроксимации результатов испытаний на выносливость образцов, изготовленных из стали 3 приведен на рисунке 1.

Для построения на основе уравнения (1) кривых усталости с различной степенью повреждённости материала (£>) необходимо определить параметры Д и (2Т. На основании зависимости (2), учитывая тот факт, что в исходном состоянии материал, независимо от уровня напряжений с, возникающих при эксплуатации изготовленных из него деталей, имеет одну и ту же исходную поврежденность Д, искомые параметры определяются в результате решения системы трансцендентных уравнений:

ехр

ехр

Q . Qrj + exp

\_Q~ - Qr. + exp

А

1-д Д

1-Д ир

er.-or.

о:-сг„

= 1-

= 1

(5)

что обеспечивает возможность расчета точек кривой усталости по формуле (1) при любой фиксированной величине поврежденности материала £ .

350

130 4 45 5 55 б Й.5 7 7 5

Рис. 1. Результаты аппроксимации данных усталостных испытаний с помощью уравнения кинетической теории усталости

Пример расчета имеющих различную величину повреждения материала кривых усталости (сплошные линии) с нижними границами доверительного интервала (прерывистые линии), при изменении величины напряжения сг_, < <т < 280 МПа показан на рисунке 2.

Рис.2. Кривые усталости при вариации величины поврежденности металла (¿>: 1,3-10"8; 1,5-10"8; 2,5-Ю"8; 10,0-1 (Г8; 500,0-10"=^), £>0=1,217-Ю"8

В третьем разделе рассмотрена обобщенная методика обработки данных тарировочных испытаний ДЦИТ и усталостных испытаний образцов на выносливость.

В основу методики заложена полученная на основе кинетической теории зависимость для кривой усталости в виде (I). Для обработки

результатов тарировочных испытаний = (напряжений,

действующих в сечении тарировочных образцов и чисел циклов их нагружения до появления на поверхности датчиков реакции), зависимость (1) имеет следующий вид:

0>-кв

-Пч),

(6)

где

= 1 +

ехр

оА

■Н../К,

\

-1 )

Зависимость (6) для описания тарировочных кривых для ДДИТ в отличие от (1) содержит два неизвестных коэффициента: //, - мера пов-реждённости, характеризующая снижение предела выносливости материала при накоплении в нем усталостных повреждений; Кд - чувствительность по числу циклов нагружения датчика до появления на нем реакции.

Определение величин Я,, и Кд на основе имеющихся экспериментальных данных = 1,па и зависимости (6) осуществляется с помощью метода наименьших квадратов. Целевая функция, в которой кроме коэффициентов Нс1 и Кд все параметры после обработки результатов усталостных испытаний известны, имеет следующий вид:

Фг

N.

<2-Ко

ехр

■а„-Кп

\ -11

-1 / 1

(7)

Искомые значения коэффициентов НицКд на основе функции (7) определяются в процессе поиска ее минимума:

Фп

-»ГП1П.

(8)

Для поиска минимума функции (8) и определения значений коэффициентов Кд разработана программа в среде \1athCAD.

Пример обработки результатов тарировочных испытаний по данной методике показан на рисунке 3. Кривая на рисунке, соответствующая величине Н]=1, представляет собой кривую усталости, а кривая при Н3 =0,4 является тарировочной зависимостью для Д ДИТ.

зга

115

1125

Я2 2.5 3 15 4 4.5 5 5.5 б 6.5 7 75

ЫЦ ЬЦ,,

Рис.3. Кривая усталости и тарировочная зависимость для ДДИТ

Разработанная методика обработки результатов тарирования ДДИТ позволяет представить тарировочную зависимость (6) как частный случай кривой усталости (1). Если в выражении (6) положить определяемые в ходе решения задачи (8) значения коэффициентов Нл=1 и К'д = 1, получим уравнение кривой усталости (1).

В четвертом разделе рассмотрена методика применения датчиков деформаций с переменной чувствительностью для регистрации величины накопленных усталостных повреждений. Для получения ДДПЧ используют ДДИТ, которые на тарировочном образце специальной геометрической формы подвергают циклическому деформированию до появления на датчиках внешней реакции. В результате ДДПЧ представляют собой полоски металлической фольги, имеющие с одной

стороны на поверхности внешнюю реакцию, интенсивность которой по длине ДДПЧ постепенно уменьшается и заканчивается границей, соответствующей величине поврежденнос-ти Н,, установленной в процессе тарирования ДДИТ - рис. 4. На остальной поверхности ДДПЧ (его рабочая часть)

внешняя реакция отсутствует, а величина поврежденности Ндх

плавно уменьшается <НЛ) в продольном направлении в соответствии с законом, заложенным на этапе изготовления ДДПЧ. Закон зависит от формы образца,

применяемого на операции предварительной наработки датчика, и его напряженно-деформированного состояния в процессе наработки.

Рис. 4. Датчик деформации переменной чувствительности

В общем случае тарировочная зависимость для ДДПЧ получена в следующем виде:

(*,,,<тм,,К,ак,/и,)+ <1а --4• а] /ств</)°'5]•

(9)

где К, <У„, <твЛ , На - параметры тарировочной зависимости, ег,0, Л',,;,, {¿¡,¡-1,1 - параметры, определяющие закон Я изменения повреж-денности датчика в различных (ха) по его длине сечениях.

Для применяемых в дальнейших исследованиях элементов станка-качалки датчиков в результате решения уравнения (9) при Л^ = 350000 циклов деформирования и ^ = 10мм имеем в этом сечении датчика его меру повреждённостиН<) = 0,309. Закон изменения поврежденности Нс1х(хс1)

ДДПЧ в различных (*</) по его длине сечениях представлен на рисунке 5.

04 г

03

Н.

,1 0.2

0.1

°0 5 10 15 20 25 30 35 «

Рис. 5. Закон изменения поврежденности подлине (ха)рабочей части датчика деформаций переменной чувствительности

Полученный закон является основой для разработки методики применения ДДПЧ и решения задач определения напряжений и прогнозирования ресурса работы станков- качалок.

Принцип действия ДДПЧ заключается в следующем. На исследуемом месте металлоконструкции с помощью клея Циакрин-ЭО закрепляют датчик. Деталь подвергают циклическому деформированию в течение известного числа циклов А^, после чего фиксируют смещение границы (.г,/) реакции на датчике относительно исходного положения, и, на основании закона, представленного на рисунке 6, определяют величину поврежденности НЛх, которую датчик получил совместно с исследуемой деталью.

Отличием датчиков данного типа от ранее применявшихся ДДИТ является отсутствие необходимости постоянного мониторинга поверхности датчика на предмет выявления момента возникновения внешней

реакции и возможность получения информации об исследуемых элементах в любой момент прерывания испытаний.

Методика диагностики нагруженности и прогнозирования остаточного ресурса элементов станка-качалки основана на определении в условиях эксплуатации по показаниям ДЦПЧ величины действующих

- „0,01 „0,99 \т

напряжении ^ и ^ и расчете числа циклов нагружения ^ р, соответствующего заданной вероятности разрушения. Величина

напряжений устанавливается по зависимости (9) на основе регистрации

*

изменения параметров датчика (смещения реакции ), размещенного на исследуемом элементе станка-качалки при известном в процессе эксперимента числе циклов нагружения элемента Л^.

Для прогнозирования ресурса работы исследуемого элемента станка-качалки необходимо воспользоваться математическим описанием кривой усталости с границами доверительного интервала при заданной вероятности разрушения и определенной с помощью ДЦПЧ величиной действующего напряжения.

Прогнозируемое число циклов нагружения при вероятности разрушения 1% определяется из выражения:

эквивалентное число циклов нагружения металлоконструкции за период работы с датчиком.

В пятом разделе диссертации показано решение задачи индивидуальной диагностики работоспособности элементов станка-качалки СКД-8-3-4000 (НГДУ «Быстринскнефть», ОАО «Сургутнефтегаз») по критерию усталостной прочности, продолжительность эксплуатации которой на момент обследования составила 19 лет при гарантированном заводом-изготовителем 15 летнем сроке безаварийной эксплуатации.

Выбор исследуемых элементов металлоконструкции осуществлялся исходя из анализа наиболее частых отказов станков-качалок, зафиксированных на месторождениях НГДУ «Быстринскнефть» ремонтной службой цеха ЦППН за несколько последних лет. Для

(10)

Величина остаточного ресурса определяется по формуле:

обследования были приняты устьевой шток, головка балансира и шатуны.

В результате экспериментальных работ, выполненных в процессе эксплуатации исследуемого станка-качалки, установлено, что наиболее нагруженным элементом является устьевой шток, соединяющий колонну насосных штанг с наземным приводом штанговой установки. Обработка информации, полученной с помощью ДДПЧ на основе разработанной методики, позволила определить величину фактических напряжений

0^=80,22 МПа,, возникающих в штоке. Поскольку величина предела выносливости для материала штока составляет сгя = 290 МПа, возникающие в процессе эксплуатации напряжения не приводят к накоплению усталостных повреждений в штоке, и, следовательно, работоспособность данного элемента для исследуемого комплекса УШСН по критерию усталостной прочности не ограничена.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Установлено, что неконтролируемое накопление усталостных повреждений элементов станков-качалок является основной причиной их внезапных отказов, что приводит к простою скважин и снижению объемов добываемой нефти.

2. Для диагностики технического состояния элементов станков-качалок по критерию усталостной прочности разработана экспериментально-расчетная методика определения по показаниям ДДПЧ действующих напряжений и числа циклов нагружения до разрушения.

3. В результате обработки на основе кинетической теории усталости экспериментальных данных определена необходимая для реализации разработанной методики взаимосвязь накопленных усталостных повреждений при циклическом нагружении образцов, соответствующих появлению реакции на датчиках, и числом циклов до разрушения образцов вследствие усталости

4. Для диагностики усталостной прочности объектов в условиях эксплуатации описан закон изменения поврежденности датчика переменной чувствительности по длине его рабочей части, что позволяет сократить время и упростить процедуру съема информации с ДДПЧ.

5. Реализация разработанной методики при индивидуальной диагностике усталостной прочности элементов СКД 8-3-4000 на одном из промыслов НГДУ «Быстринскнефть» позволила обосновать продление срока эксплуатации отработавшего нормативный срок эксплуатации станка-качалки.

Основные опубликованные работы по теме диссертации

1. Богомолов О.В. Определение по показаниям датчиков деформаций интегрального типа нагруженности валов при воздействии

блока крутящего момента / О.В. Богомолов., В.Н. Сызранцев., C.JI. Голофаст., Ю.С. Иванова. // НАУКА И ТЕХНОЛОГИИ. Труды XXV Российской школы и XXXV Уральского семинара, посвященные 60-летию победы. Москва. Российская академия наук. 2005. - С. 303-310.

2. Сызранцев В.Н. Применение датчиков деформаций интегрального типа для оценки нагруженности валов и роторов / В.Н. Сызранцев., О.В. Богомолов., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Известия высших учебных заведений. Тюмень. Нефть и газ. 2005,- №6,- С. 105-112.

3. Сызранцев В.Н. Методика оценки напряжений по показаниям датчиков деформаций переменной чувствительности / В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Современные технологии для ТЭК Западной Сибири (Том 1): Сб. трудов Межрегиональной науч.-техн. конф. с международным участием, посвящ. 45-летию Индустриального института и 10-летию кафедры РиВС ТюмГНГУ, 310КГ.-2 ноября. 2008. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. -С. 193-196.

4. Сызранцев В.Н. К созданию датчиков деформаций интегрального тина с заданным числом циклов нагружения до их реакции /В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова., П.А. Обакшин. // Современные технологии для ТЭК Западной Сибири (Том 1): Сб. трудов Межрегиональной науч.-техн. конф. с международным участием, посвящ 45-летию Индустриального института и 10-летию кафедры РиВС ТюмГНГУ, 31окт.-2 ноября. 2008. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. - С. 188-193.

5. Сызранцев В.Н. Определение на основе кинетической теории усталости кривых с различной величиной поврежденное™ металла / В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Новые технологии в нефтегазовой отрасли и образовании: Сб. трудов III международной науч.-техн. конф., ТюмГНГУ, 2008. - С. 118-122.

6. Иванова Ю.С. Обработка данных испытаний образцов на выносливость на основе кинетической теории усталости / Ю.С. Иванова., В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст. // Новые технологии в нефтегазовой отрасли и образовании: Сб. трудов III международной науч.-техн конф., ТюмГНГУ, 2008. - С. 112-118.

7. Сызранцев В.Н. Развитие кинетаческой теории усталости / В.Н. Сызранцев., С.Л. Голофаст., Ю.С. Иванова. // Безопасность кришчных инфраструктур и территорий: Сб. материалов II Всероссийской науч-техн. конф. с международным участием, Симпозиума и XII Школы молодых ученых, 9-13 декабря. 2008. - Екатеринбург: УрО РАН, 2008 - С. 214-215.

8. Иванова Ю.С. Определение кривых усталости с различной величиной поврежденности металла по результатам испытаний образцов на выносливость / Ю.С. Иванова., К.В. Сызранцева. // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. М., 2009. - №2,- С.27-31.

Соискатель

Ю.С. Иванова

Издательство «Вектор Бук» Лицензия ЛР № 066721 от 06.07.99 г.

Подписано в печать 08.10.2009 г. Формат 60x84/16. Бумага Ballet. Печать Riso. Усл. печ. л. 1,44. Тираж 100 экз. Заказ № 77.

Отпечатано с готового набора в типографии издательства «Вектор Бук». Лицензия ПД № 17-0003 от 06.07.2000 г.

625004, г. Тюмень, ул. Володарского, 45. Тел. (3452) 46-54-04,46-90-03.