Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Повышение эффективности опробования водоносного горизонта при использовании струйно-эрлифтного аппарата

ВАК РФ 25.00.14, Технология и техника геологоразведочных работ

Автореферат диссертации по теме "Повышение эффективности опробования водоносного горизонта при использовании струйно-эрлифтного аппарата"

На правах рукописи

ФРОЛОВА Мария Сагитовна

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОПРОБОВАНИЯ ВОДОНОСНОГО ГОРИЗОНТА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ СТРУЙНО-ЭРЛИФТНОГО АППАРАТА

Специальность 25 0014 — Технология и техника геологоразведочных работ

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

МОСКВА 2007 г.

003071476

Работа выполнена на кафедре разведочного бурения Российского государственного геологоразведочного университета имени С. Орджоникидзе

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Башкатов Дмитрий Николаевич Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Алексеев Виталий Васильевич доктор технических наук, профессор

Малухин Николай Григорьевич

Ведущая организация- ОАО "ЦЕНТРГЕОЛОГИЯ"

Защита состоится 24 мая 2007 года в 1300 часов в аудитории № 4-15а на заседании диссертационного Совета Д 212.12105 при Российском государственном геологоразведочном университете по адресу: 117997, Москва, ул. Миклухо-Маклая, д 23, РГГРУ

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке РГТРУ Автореферат разослан "_" апреля 2007 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

кандидат технических наук АП Назаров

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы

По данным Федерального Центра Государственного мониторинга состояния недр (ГМСН) использование подземных вод за 2006 год составило 7746,3 тыс. м3/ сут При этом доля подземных вод для хозяйственно-питьевого водоснабжения - 75,9 %, для производственно-технического - 23,6 %, орошения земель - 0,5 % Добыча и извлечение подземных вод: 8395,3 тыс. м3/ сут Из них. использование — 92,3 %, сброс - 7,7 %, а степень изученности прогнозных ресурсов около 59644 тыс. м3/ сут. Вместе с этим доля разведанных составляет 39 %, не разведанных - 61 %.

В связи с этим на первый план выходят вопросы, связанные с новыми технологиями, техническими средствами для сооружения и освоения гидрогеологических скважин.

Одним из направлений развития новой технологии и техники в рассматриваемом случае является использование эрлифтного подъема и освоение с помощью струйных аппаратов.

Несмотря на технологическую простоту этого метода, он имеет существенные недостатки

Исследованиями, проведенными в предыдущие годы, установлены различные технико-технологические параметры процесса опробования гидрогеологических скважин с помощью эрлифтов. В то же время вопросы, касающиеся определения гидравлического КПД эрлифта, изучены не полностью Так, например, не выявлена зависимость, характер взаимосвязи гидравлического КПД от коэффициента погружения смесителя, влияние на КПД глубины динамического уровня и др

Таким образом, исследование технико-технологических параметров опробования водоносных горизонтов с помощью эрлифтов является актуальной задачей, требующей решения

Цель работы

Повышение эффективности вскрытия водоносного горизонта при использовании струйно-эрлифтного аппарата за счет оптимизации основных технико-технологических параметров опробования пласта

Объект исследования

Техническое средство - конструкция зрлифтного водоподъемника, позволяющая получить водовоздушную смесь.

Основные задачи исследований

Для достижения цели необходимо решить следующие научные задачи

• изучить и провести анализ основных конструкций водоподъемных устройств и области их применения, области применения эрлифтов и струйных аппаратов в геологоразведочном и горном деле;

• подробно рассмотреть процесс смешения и распада потоков жидкости и газа, обозначить и изучить вопрос о совмещении функций эрлифта и струйного аппарата,

• изучить и проанализировать методы расчета эрлифта и струйного аппарата, уточнить особенности рабочего процесса эрлифтного водоподъема;

• изучить и проанализировать результаты экспериментальных исследований работы эрлифта,

• разработать уточненную математическую модель и на ее основе рассчитать характеристики совместной работы струйного аппарата и эрлифта;

• разработать критерий оптимизации процесса подъема воды из скважины эрлифтным водоподъемником

Методы исследований

Для решения поставленных задач применялись общие принципы методологии научных исследований, включающие в себя анализ и обобщение литературных источников, проведение экспериментальных и теоретических исследований Использовались методики научных исследований и фундаментальные результаты гидравлики и термодинамики. Расчеты проводились на ПЭВМ в системе МАТНСАО.

Научные положения, защищаемые в диссертации

1 Одним из направлений повышения эффективности опытных эрлифтных откачек воды из гидрогеологических скважин является совмещение функций струйного аппарата и эрлифта в одном водоподъемнике.

2. При опробовании водоносного горизонта коэффициент погружения смесителя под динамический уровень жидкости и гидравлический КПД эрлифта рекомендуется аппроксимировать функцией, имеющей гиперболический характер.

3. Оптимальное значение величины коэффициента погружения смесителя эрлифта под динамический уровень жидкости следует определять, исходя из минимальной величины удельной стоимости подъема воды.

Научная новизна диссертации

• Выявлена зависимость технико-экономических показателей опробования водоносного горизонта (удельная стоимость подъема воды) от технических параметров (значение коэффициента погружения смесителя эрлифта, глубина динамического уровня),

• Выявлен характер зависимости гидравлического КПД эрлифта от коэффициента погружения смесителя;

• Выявлена зависимость величины гидравлического КПД эрлифта от коэффициента погружения смесителя под динамический уровень;

• Выявлена зависимость гидравлического КПД эрлифта от глубины динамического уровня.

Достоверность научных положений, выводов в рекомендаций

Практические рекомендации и защищаемые положения обоснованы достаточным объемом теоретических и экспериментальных исследований, а также математической проверкой положений, выводов и рекомендаций

Практическое значение

На основании исследований процесса опробования водоносного горизонта

• предложено новое техническое решение водоподъемного устройства для опробования водоносного пласта

• разработана технология опробования водоносного горизонта при помощи эрлифта со струйным смесителем,

• разработана математическая модель струйно-эрлифтного аппарата в процессе вскрытия водоносного пласта

• предложен критерий для установления оптимального значения величины коэффициента погружения смесителя под динамический уровень

Приведенные в работе аналитические и графические зависимости, а также расчетный материал в табличной форме представления, рекомендуются к практическому применению.

Настоящая работа может быть использована в учебном процессе в рамках курса " Бурение скважин на воду ".

Апробация работы

Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на научных конференциях профессорско-преподавательского и аспирантского состава "Наука и новейшие технологии при освоении месторождений полезных ископаемых на рубеже XX - XXI", Российского государственного геологоразведочного университета в 2002 г. и на международных конференциях "Новые достижения в науках о Земле" в 20012003гг.

Публикации

По теме диссертационной работы опубликовано пять печатных работ (2 статьи и 3 доклада, тезисы которых опубликованы), в которых раскрываются основные теоретические положения и результаты проведенных исследований.

Объем и структура диссертации

Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 126 наименований, содержит 26 рисунков и 7 таблиц

Работа выполнена в Российском государственном геологоразведочном университете при кафедре разведочного бурения.

Автор выражает глубокую благодарность научному руководителю доктору технических наук, профессору ДН. Башкатову за постоянную поддержку и помощь в работе.

Искренне признателен сотрудникам кафедры разведочного бурения за внимание, помощь и ценные советы в ходе выполнения данной работы

Автор благодарен д т н. В В Алексееву, д.т.н Н Г Малухину за содействие на разных этапах исследований

Содержание работы

Во введении обосновывается актуальность работы, цели и задачи исследований

В первой главе диссертации проведен анализ современного состояния технологических разработок в области откачек воды из скважин, приведены основные конструкции водоподъемных устройств и области их применения. Сделан вывод о преимуществах водоподъемников с совмещением функций. Отмечена необходимость разработки компьютерной модели струйно-эрлифтного водоподъемника

Вторая глава диссертации посвящена описанию и анализу методов расчета эрлифтов и газожидкостных струйных аппаратов Отмечено, что аналитические методы играли и играют важную роль в изучении механизма работы эрлифта, а также рассмотрение существующих методов расчета эрлифтов указывает на отсутствие единого подхода к решению этой задачи. Аналитические расчеты имеют целый ряд упрощений

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям работы эрлифта и струйного насоса Исследована зависимость значений гидравлического КПД эрлифта от величины коэффициента погружения смесителя Измеренные значения и их размерности переводились в систему единиц СИ Представительность и достоверность исходных данных оценивались, а результаты обрабатывались в соответствии с рекомендуемыми методами математической статистики. Установлено, что результаты анализа полученного уравнения регрессии свидетельствуют о сравнительно слабой чувствительности величины КПД по отношению к изменению коэффициента погружения смесителя, а влияние на КПД значения глубины динамического уровня выражено сильнее

В четвертой главе разработана технология опытных гидрогеологических откачек воды струйно-эрлифтными аппаратами и их

расчет, а также критерий оптимизации процесса подъема воды из скважины эрлифтным водоподъемником

В заключении приведены основные выводы по диссертационной работе, практические рекомендации, сформулированы защищаемые положения.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Краткие сведения по изучаемому вопросу

При вскрытии скважиной водоносного пласта с высоким избыточным пластовым давлением может произойти самоизлив воды. Если количество изливающейся в единицу времени воды (т.е. ее объемный расход) является достаточно для потребителя, то необходимость в применении специальных способов и технических средств увеличения расхода и доставки воды на поверхность не возникает Однако доля таких скважин среди общего числа водозаборных скважин невелика Если расход воды самоизливом недостаточен или самоизлив отсутствует, а получение нужного расхода из данной водозаборной скважины в принципе достижимо или необходима информация о потенциальных возможностях водоносного пласта в ходе его испытания, то применяют специальные технические средства подъема воды водоподъемники, насосы и водоподъемные установки.

Открытие эрлифтного водоподъема относится к 1797 г. и принадлежит германскому горному инженеру Карлу Лошеру. Вследствие слабого развития компрессорной техники того периода эрлифтный способ гидроподъема развития не получил и был вытеснен насосным способом

В 1846 г. впервые были использованы эрлифты, которые носили название маммут-насосов, в виде подъемных труб при перемешивании жидкости в сосудах и, в очень незначительной мере, для подъема воды из скважин небольших глубин Практическое применение эрлифта для транспортировки

жидкостей началось с 1882 г К этому времени получила признание предложенная доктором Ю- Поле простейшая конструкция эрлифта. Начиная с этого периода в литературе появляется ряд работ, в которых освещается опьгг применения эрлифтов, объясняются некоторые физические процессы, проходящие в эрлифте, делаются первые шаги для разработки системы расчета эрлифтов

Вопросам теории и практики эрлифтных установок посвящены работы многих ученых, среди которых. В.В. Алексеев, Я К. Антонов, П П. Аргунов, В Ж. Арене, А А. Арманд, В А. Архангельский, Н И Бабичев, В Г. Багдасаров, Д Н. Башкатов, Б.А Белов, Н М. Гарсеванов, В Г. Гейер, В И. Груба, А.П Герман, В.П Дробаденко, В В. Дубровский, B.C. Костанда, Л Н. Козыряцкий, А П Крылов, Н И Куличихин, С.С Кутателадзе, Н Г. Логвинов, В А. Малашкина, НГ. Малухин, С.С. Малыгин, В.А. Мамаев, С. Мартин, В И Михайлов, С.В. Пенкевич, В М. Попов, Л В Пороло, А Стенинг, Я С Суреньянц, А П Холмогоров, В И. Шелоганов и другие

При опытных гидрогеологических откачках используют эрлифт. В работе Г. Н Сорокера и П А. Бережанова указывается, что из-за отсутствия до настоящего времени математического анализа работы воздушного водоподъемника практиками компрессорной эксплуатации сделано немало ошибок при установке и оборудовании воздушных подъемников жидкости. Довольно часто неудачи и неполадки компрессорной эксплуатации можно объяснить неумелым применением эрлифта. Стремясь хотя бы приближенно уловить взаимную зависимость между различными элементами воздушного подъемника, некоторыми исследователями даются для расчета и установки компрессорной эксплуатации экспериментальные формулы, а также таблицы для вычисления основных элементов эрлифта.

Однако до последнего времени эти таблицы и формулы либо совершенно не соответствовали действительным условиям работы воздушного подъемника в скважинах, либо требовали больших поправок

Анализ состояния рассматриваемого вопроса дал возможность конкретизировать задачи настоящих исследований и позволил, в результате их теоретического решения и обработке экспериментальных данных, сформулировать следующие защищаемые положения

ЗАЩИЩАЕМЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Первое защищаемое положение Одним из направлений повышения эффективности опытных эрлифтных откачек воды из гидрогеологических скважин является совмещение функций струйного аппарата и эрлифта в одном водоподъемнике.

При работе эрлифта подъем воды осуществляется за счет ее вытеснения при расширении воздуха, входящего в состав воздушно-водяной смеси. В эрлифте с обычным смесителем дырчатого типа работа трения струй воздуха о воду на выходе из отверстий смесителя приводит к образованию вихревых течений и почти полностью переходит в теплоту, не вызывая восходящего движения воды Теплота воспринимается самими струями и окружающей жидкостью и, в конце-концов, рассеивается во внешней среде. При работе струйного аппарата водоподъем происходит за счет смешения рабочего и инжектируемого потоков и нагнетания смешанного потока

В эрлифтно-струйном водоподъемнике подъем воды осуществляется одновременно как за счет смешения рабочего потока (воздуха) и инжектируемого потока (воды), так и за счет вытеснения воды расширяющимся воздухом в составе смешанного потока - как у эрлифта (рис. 1)

В смесителе струйного типа работа трения воздушной струи о воду переходит в теплоту лишь частично, а в основном, целенаправленно используется для выполнения полезной работы по созданию инжектируемого

потока воды с целью его принудительного смешения с воздухом и создания дополнительного (в сравнении с обычным дырчатым смесителем) давления смеси на выходе из последнего.

Рис 1. Схема струйно-эрлифтного водоподъемника 1 - воздухопроводная магистраль, 2 - рабочее сопло (насадок); 3 - струйный смеситель; 4 - приемная камера смесителя, 5 - сопло (конфузор) смесительной камеры; 6 - смесительная камера, 7 - диффузор смесительной камеры; 8 - рабочий поток (воздух); 9 -инжектируемый поток (вода), 10 - смешанный поток (воздушно-водяная смесь), 11 - пакер, 12 и 13 - эксплуатационная и фильтровая колонны

13

Второе защищаемое положение При опробовании водоносного горизонта коэффициент погружения смесителя под динамический уровень жидкости и гидравлический КПД эрлифта рекомендуется аппроксимировать функцией, имеющей гиперболический характер.

пЛ„п 0 028

Л3 = 0.429---—

к

г], - гидравлический КПД эрлифта;

к - коэффициент погружения смесителя под динамический уровень жидкости.

Существенные допущения, сделанные при выводе базовых зависимостей, применяемых при расчете эрлифта вызывают необходимость проведения сравнительной оценки ошибок теоретических зависимостей и опытных измерений (представлены в работе Куличихина НИ)

Результаты опытных эрлифтных откачек воды представлены в таблице 1, обработанные измерения приведены в таблице 2. Расчетная степень аэрации воды на устье скважины вычислялась по формуле: __к_

~~ , И (*-1)+10' О)

Ю--

а гидравлический КПД эрлифта по эмпирической формуле Суреньянца Я С •

\k-lf

83

Ч,=105Т (2)

и по аналитической зависимости Воздвиженского Б И: А

10 9о 1п ^ -

где ql¡> - расчетная степень аэрации воды на устье скважины; <70 - опытное значение степени аэрации;

Результаты опытных эрлифтных откачек воды (Куличихин Н.И).

Таблица 1

№ оп. Темпер, всасыв. воздуха °С Произвол, компрессора Оо, м3/с Объемная подача воды м3/с Длина воздухопр. магистрали Н, м Глуб. погруж смесит под Дин. ур

(Н-Ь), м (Н-Ь), %

1 2 3 4 5 6 7

1 31 3 0 157 0.094 68.3 54.1 79.2

2 26.1 0.168 0 091 62.2 48.5 78.0

3 37 2 0.169 0.090 56.1 42 8 76.3

4 29 4 0.163 0.086 49.4 37.7 76.3

5 30.8 0.162 0.082 43 3 32.3 74 6

6 31.1 0.157 0 077 37.8 26.4 69.8

7 28 3 0.152 0.070 32 0 21.1 66.0

8 25.3 0.149 0.064 26.4 16.6 62 9

9 29 4 0.137 0.057 24 1 15.2 63 1

10 30 0 126 0.051 20 4 12 4 60.8

11 30 0 115 0.044 13 0 6.5 50

12 21.1 0.096 0.069 108 0 97.9 90 0

13 21 1 0 093 0.070 72.5 61 7 85.1

14 22.2 0 101 0.070 54.6 43 6 79.9

15 23.3 0.114 0.070 43.6 32.7 75 0

16 25 0 0 130 0.069 36.4 25 4 69.8

17 28.3 0.152 0.070 31 9 21.1 66.1

18 23 9 0.192 0 070 27.3 164 60 1

19 25 6 0.244 0.069 24 3 13.4 55 1

20 25.0 0.319 0.069 21.8 10.9 50

Результаты обработки опытных данных по эрлифтным откачкам воды

Таблица 2

№ оп Ь, м Осм, м3/с Чо к Гидравлически й КПД эрлифта Чо) (Чо- ЯоО, %

По(2) л. По(3) Чз

1 14.2 0 251 1.67 4.81 0 62 0.46 1.23 26 3

2 13.7 0.259 1.85 4.54 061 0 42 1.27 31.4

3 13.3 0 259 1.88 4.22 061 0 43 1.31 30.3

4 11.7 0 249 1.90 4.22 0.61 0.39 1.23 35.3

5 11.0 0 244 1.98 3.94 0 60 0 39 1.27 35 9

б 11 4 0 234 2.04 3 32 0 59 0.43 1 50 26 5

7 10.9 0 222 2.17 2.94 0 57 044 1.69 22 1

8 9.8 0213 2.33 2.69 0 55 0.43 1 82 21.9

9 89 0 194 2.40 2 71 0 55 0 40 1 75 27.1

10 80 0.177 2.47 2 55 0 54 040 1.84 25 5

11 65 0 159 2.61 2.00 0 48 0.50 2 70 3.4

12 10.9 0.165 1.39 9.98 0.62 0 33 0 74 46.8

13 10.8 0.163 1.33 6.71 0.62 041 0.88 33.8

14 11.0 0.171 1 44 4 96 0 62 0.45 1 06 26 4

15 10 9 0.184 1.63 4.00 0 61 0.46 1.23 24 5

16 110 0 199 1 88 3.31 0.59 0 46 1.47 21 8

17 10.8 0.222 2 17 2.95 0.57 0 44 1.67 23 0

18 10.9 0 262 2.74 2.50 0 54 041 2.08 24.1

19 10 9 0 313 3.54 2 23 0.51 0 36 251 29 1

20 109 0.388 4 62 2 00 0.48 0.32 3 08 33.3

И - глубина динамического уровня, м

Рс„ - объемный расход смеси на устье скважины, м3/с;

Яо - степень аэрации воды на устье скважины,

к - коэффициент погружения, смесителя под динамический уровень жидкости,

Яо! - расчетная степень аэрации воды на устье скважины

Полученные данные свидетельствуют об определенном расхождении значений гидравлического КПД эрлифта, подсчитанного по формулам (2) и (3). Такая разница в величинах КПД приводит к тому, что установление расчетным путем величины степени аэрации воды на устье скважины да при подстановке значений г)1 вызывает занижение степеней аэрации по отношению к действительным опытным значениям Превышение действительных значений над рассчитанными составляет 26.3 - 35.9 % По данным этих опытов были построены графики зависимости значений гидравлического КПД эрлифта от величины коэффициента погружения смесителя (рис 2)

о"----1-

2 25 3 3 3 4 4 5 5 3 3 6 6 3 7

Рис. 2. График зависимости гидравлического КПД эрлифта от величины коэффициента погружения смесителя под динамический уровень воды

На графике показаны рассчитанные по экспериментам значения т]2 и проведена при помощи метода наименьших квадратов, усредняющая кривая

$ти2. Опытные данные таблицы 2 позволяют при помощи данного метода составить уравнение гиперболической регрессии: 0 028

т|3 = 0 429--— (4)

Результаты анализа полученного уравнения регрессии свидетельствуют о сравнительно слабой чувствительности величины КПД по отношению к изменению коэффициента погружения смесителя. Данные сравнения значений гидравлических КПД эрлифта (4) приведены в таблице 3.

Влияние на КПД значения глубины динамического уровня выражено сильнее. По данным таблицы 2 путем выравнивания с помощью метода наименьших квадратов получено уравнение гиперболической регрессии, связывающее гидравлический КПД эрлифта с глубиной динамического уровня воды в скважине:

л = 0368 + ^ (5)

Соответствие значений гидравлического КПД эрлифта и коэффициента погружения смесителя под динамический уровень жидкости по литературным источникам и обработанным опытным данным

Таблица 3

По Б.И Воздвиженскому и др. к 3.0-2.5 25-22 22-2.0 2.0 1 75 1.75 -1.65

0.59 0.57 0.57 -0 54 0.54 -0.50 0.50 -0 41 0.41 -0 40

По В В Дубровскому к 3 2 1 75 1 5 1.4

Л 06 0.5 04 0.3 0.25

По опытным данным Л 0 42 0.42 0.42 0 41 0.41

Данные сравнения соответствия значений гидравлического КПД эрлифта и глубины динамического уровня жидкости по работе Б.И. Воздвиженского и опытам представлены в таблице 4 и на рис. 2.

Соответствие значений гидравлического КПД эрлифта и глубины динамического уровня воды в скважине по литературным данным источникам и обработанным опытным данным

Таблица 4

По Б И. Воздвиженскому и др. h 15 15-30 30-60 60-90 90 -120

Т) 0.59 -0.57 0.57 -0.54 0.54 -05 0.5 0.41 0 41 0.4

По опытным данным Л 04 0.4 0 39 0 39 -0 38 0.38 -0.37 0 37

Об

• ••04

smulj

71 опыт

0

10 20 30 40 50 60 70 J0 90 100 110 120

Рис. 3 График зависимости гидравлического КПД эрлифта от глубины динамического уровня воды в скважине

rf-no данным Б.И. Воздвиженского и др.;

fjonum — по опытным данным.

Третье защищаемое положение

Оптимальное значение величины коэффициента погружения смесителя эрлифта под динамический уровень жидкости следует определять, исходя из минимальной величины удельной стоимости подъема воды

Каждое исследование, в конечном итоге, несет идею улучшения работы объекта1 повышение производительности, снижение себестоимости, энергоемкости, простота изготовления продукта, снижение трудоемкости, аварийности.

Разработанные новые технологические приемы и технические средства должны быть проверены и оценены с точки зрения целесообразности их применения на практике. Любые решения оптимальных задач делятся на два направления1

• Получение минимальных затрат,

• Повышение производительности (в нашем случае дебита скважины) Хотя практически эти два решения являются однозадачными, выбор

представляет сложность, т к. зачастую мы не имеем достаточную информацию и разработка задачи в комплексе затрудняется, а иногда и не возможна

Оптимальность системы и ее эффективность оценивается критерием или показателем оптимизации, который является характеристикой цели и определяет признак, по которому оптимизируется процесс. Он, как правило, выражается в виде математического эквивалента цели управления, являющийся функционалом, который зависит от факторов и показателей процесса

В бурении оптимизация может осуществляться в нескольких направлениях с целью получения максимального (минимального) эффекта:

• Производительности процесса;

• Себестоимости единицы или всего объема работ;

• Качества работ;

• Безопасности работ,

• Охраны окружающей среды.

В качестве критерия оптимизации при работе водоподъемника предлагается экономический критерий С - стоимость подъема 1 м3 воды, руб/м3 (без учета стоимости оборудования, заработной платы, обслуживания, износа и тп.).

Введем обозначения:

А - затраты энергии компрессора на сжатие 1 м3 воздуха до заданного давления, кВтч/м3;

СЬ - производительность компрессора в атмосферных условиях, м3/мин;

О - подача воды из скважины, м3/мин;

до - удельный расход воздуха (при Р0,1о) на подъем 1 м3 воды, м3 воздуха/ м3 воды;

Ц - стоимость 1 кВт- ч электроэнергии (для компрессора с ЭДВ), руб/ кВт- ч

С=А вдЦ = А Яо'Ц ,руб/м3 (6)

С учетом КПД и затрат энергии на вспомогательное оборудование (6) примет вид-

Л д0 Ц

Ж

С=-*-(7)

Л, Л, Ла.

где - установленная мощность вспомогательного оборудования, кВт,

- установленная мощность компрессора, кВт,

- КПД компрессора, для поршневых 71« =0.6-0 8, для турбокомпрессоров т1» =0 6-0.7,

Т|" - КПД передачи от двигателя до компрессора,Т1л = 0.97;

^ - КПД двигателя компрессора, ^ = 0.95

Взаимосвязь величин "А" с рабочим давлением Рр (МПа), развиваемым компрессором приведена в таблице 5:

Таблица 5

Для поршневых компрессоров

Давление, 105 Па 4 5 6 7 8 9 12

А, кВтч/м3 0 0428 0 0499 0 0564 0 0613 0 067 0 0 071 7 0 081 2

Уравнение степенной регрессии, полученное путем обработки приведенных данных МНК, имеет вид

Л = 0.0752.Р/5903 , (8)

С другой стороны .

Р,=001-й.(*-09), (9)

где Ь - глубина динамического уровня, м,

к - коэффициент погружения смесителя эрлифта (эрлифта со струйным смесителем);

Тогда (8) с учетом (9) примет вид:

А = 0 0752-(0 01 -И-(к-0.9))°5903 (Ю)

Подставляя (10) в (7) получим

( N

0 0752• (001 • А-(А:-09))°5503 д0 Ц■ 1 + ^ С =-(11)

Л, "Л* Ла.

Приближенно __И

10 ц-1п———---

10

Т1'" 1.05-А ' (13)

где л, - гидравлический КПД эрлифта Подставляя (12) и (13) в (11) окончательно получим

( N 4

7896 Ю-3-* А • (0 01 • А - (А - 0 9))°5903 ц. +

Л„"Л,,-Л,* 105 к 1п э10 '-

Вместо рабочего давления Рр следует подставить максимальное давление Р„ развиваемое компрессором

тах~ к

Причем, литературные источники рекомендуют принимать в качестве к -> ктах , тк. чем больше к, тем выше величина 11,. Однако, данные рекомендации не учитывают того, что с ростом величины к растут затраты

энергии на подъем жидкости, т.е. стоимость подъема. Следовательно, принятие значения "к" является оптимизационной задачей, связанной со стоимостью затрат на подъем воды в денежном выражении.

Определим минимум функции (14) на конкретных примерах.

Пусть компрессор - поршневой, с ЭДВ,

Л* = о 7, Т1л = 0.97; = 0 95; Л^ = 1 ^ N. = 30 кВт; Рк= 0.8 МПа, Ц = 0 74 руб/ кВт- ч Тогда (14) примет вид

С = 9 36-КГ3-Ь/р(0 01-/г-(Л:-0 9))05903

4 ' 10

(16)

а)

б)

Рис 4. Стоимость затрат на подъем воды в денежном выражении при а) Ь = 15 м; к^ = 2.5; ктах = 6 23, б) Ь = 30 м; к™, = 2.2; к«« = 3.57

Проведенные расчеты показывают, что следование рекомендациям к = ктш или к -> ктах исходя из возможности компрессора не совпадает с минимумом стоимости и приводит к повышенным затратам в денежном выражении.

Оптимальные значения "к" лежат в диапазоне к,,,,,, < кот < кшах

По приведенным графикам мы видим, что минимум стоимости лежит не в том интервале, как предполагалось выше. Объяснить это можно следующим-чем выше коэффициент погружения смесителя, тем больше давление на уровне смесителя, а, следовательно, и давление, развиваемое компрессором, и меньше степень аэрации И наоборот. Существуют оптимальные значения к (а, следовательно, и д0) при которых затраты энергии компрессора на подъем воды минимальны. Этим минимальным затратам энергии и соответствует критерий оптимизации процесса подъема воды - минимум стоимости подъема 1 м3 воды

Можно сделать вывод, что критерием оптимизации процесса подъема воды из скважины при работе эрлифта (эрлифта со струйным смесителем)

может выступать минимум стоимости подъема 1 м3 воды Принятие в качестве коэффициента погружения смесителя минимально допустимого или максимального значения, исходя из возможностей компрессора приводит к завышенным затратам на подъем воды в денежном выражении.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Представляемая диссертационная работа направлена на решение актуальной научно-практической задачи - повышение эффективности опробования водоносного пласта за счет разработки технологии струйно-эрлифтного подъема

Основные выводы и рекомендации.

1. Эффект эжекции водяного потока восходящей струей воздуха при работе эрлифта, оборудованного стандартным смесителями, незначителен и в существующих методиках расчета эрлифта, применяемого для опытных откачек воды из гидрогеологических скважин не учитывается

2. Для усиления эффекта эжекции воды струей воздуха и более качественного приготовления газо-жидкостной смеси на выходе воздуха из смесителя эрлифта, необходима принудительная расчетная организация смешения

3. Наиболее качественными процесс эжекции воды струей воздуха и приготовления смеси возможны при использовании струйного аппарата в качестве смесителя струйного типа

4. Применение смесителей струйного типа является одним из направлений повышения эффективности эрлифтных откачек воды

5. При опробовании водоносного горизонта с помощью струйного аппарата с рабочим газообразньм потоком существенную роль играет восходящее движение газожидкостной смеси под действием выталкивающей силы, характерное для эрлифта.

6 Эрлифт со смесителем струйного типа конструктивно представляет собой струйно-эрлифтный водоподъемник, совмещающий в себе принципы работы как эрлифта, так и струйного аппарата

7. Изотермическая модель работы сжатия воздуха при его движении от компрессора до смесителя приводит к грубой оценке параметров работы эрлифта. Гидравлический КПД эрлифта от величины коэффициента погружения смесителя под динамический уровень практически не зависит

8 Эмульсионный режим течения водовоздушной смеси, создаваемый струйно-эрлифтным водоподъемником сохраняется на большем восходящем пути смеси, чем при работе эрлифта

9. Оптимальное значение величины коэффициента погружения смесителя эрлифта под динамический уровень жидкость следует устанавливать по критерию минимума удельной стоимости подъема воды

Список работ по теме диссертации

1. Габдрахманова М.С. Использование сжатого воздуха в освоении гидрогеологических скважин. Научная конференция студентов, аспирантов и молодых ученых МГГРУ "Молодые наукам о земле". Тезисы докладов конференции Москва, МГГРУ, 2002 г.

2. Габдрахманова М С Обзор способов подъема воды из скважин и выделение их по типу водоподъемников. Сборник трудов, Екатеринбург 2003 г

3 Габдрахманова МС. Использование динамоэрлифта для проведения гидрогеологических откачек. VI международная конференция "Новые идеи в науках о земле", 2003 г.

4 Габдрахманова М.С. Область применения эрлифтов и струйных аппаратов в геологоразведочном и горном деле Доклад избр МГГРУ, 2003 г.

5 Использование эрлифтно-струйных водоподъемников - перспективное направление при гидрогеологических откачках. Научно-методический журнал Известия высших учебных заведений. Геология и разведка 2004 г № 4 / Габдрахманова М.С , Куликов В В, Пенкевич С В.

Подписано в печать Н9 О Ц. 2007 г Объем 4 , 5 п л Тираж 400 эп заказ Ка 73

Редакционно-издательский отдел РГТРУ Москва, ул Миклухо-Маклая, 23

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Фролова, Мария Сагитовна

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. Современное состояние технологических разработок в области откачек воды из скважин.

1.1. Основные конструкции водоподъемных устройств и области их применения.

1.2. Области применения эрлифтов и струйных аппаратов в геологоразведочном и горном деле.

1.3. Конструктивные особенности и классификация существующих эрлифтов и струйных аппаратов.

1.4. Использование струйно-эрлифтных водоподъемников - перспективное направление при гидрогеологических откачках.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Повышение эффективности опробования водоносного горизонта при использовании струйно-эрлифтного аппарата"

Работающим в области разведки и эксплуатации подземных вод часто приходится сталкиваться с применением эрлифтных установок. Несмотря на довольно большое распространение этого вида водоподъемника, до сих пор нет ни одного практического руководства, которое давало бы возможность местным работникам самостоятельно разрешать вопросы по расчету установки, не прибегая к помощи весьма ограниченного круга специалистов по этому вопросу.

В работе [126] указывается, что из-за отсутствия до настоящего времени математического анализа работы воздушного водоподъемника производственниками компрессорной эксплуатации сделано немало ошибок при установке и оборудовании воздушных подъемников жидкости. Довольно часто неудачи и неполадки компрессорной эксплуатации можно объяснить неумелым применением эрлифта. Стремясь хотя бы приближенно уловить взаимную зависимость между различными элементами воздушного подъемника, некоторыми исследователями даются для расчета и установки компрессорной эксплуатации экспериментальные формулы, а также таблицы для вычисления основных элементов эрлифта.

Однако до последнего времени эти таблицы и формулы либо совершенно не соответствовали действительным условиям работы воздушного подъемника в скважинах, либо требовали больших поправок.

Опытные гидрогеологические откачки проводятся с использованием эрлифтов. Не смотря на технологическую простоту этого метода, он имеет существенные недостатки:

- необходимость заглубления смесителя эрлифта на глубину ниже динамического уровня в 1,4-1,5 раза, что не дает возможности провести гидрогеологическую откачку из низконапорных водонасосных горизонтов;

- получаемая двухфазная система (водосжатый воздух) характеризуется низкой степенью диспергирования воздуха в водной среде, что снижает точность определения дебита скважины.

Для откачки воды из артезианских скважин применяются насосы четырех типов, именно:

1. Надземные насосы (центробежные и поршневые).

2. Штанговые насосы.

3. Центробежные насосы, устанавливаемые в самой скважине.

4. Эрлифты (водоподъемники сжатым воздухом).

Применение того или иного типа насосов определяется следующими главнейшими условиями: а) положением динамического уровня воды в скважине; б) заданной производительностью откачки; в) размерами внутреннего диаметра обсадных труб того участка скважин, где устанавливается насос; г) специальными требованиями, предъявляемыми к установке: быстрота монтажа, удобство в обслуживании, характер поверхностных сооружений и т. п.

Принимая во внимание, что все насосы имеют ограниченную всасывающую способность, величина динамического уровня, таким образом, приобретает главнейшее значение при выборе того или иного типа насосов для откачки воды из артезианских скважин.

В зависимости от величины динамического уровня указанные выше 4 типа насосов можно разделить на две большие группы, именно:

1. Насосы для неглубоких уровней, устанавливаемые непосредственно на поверхности земли или в неглубоких шахтах.

2. Насосы для глубоких уровней, устанавливаемые в самой скважине.

К 1-й группе относятся насосы 1-го типа. Ко 2-й группе относятся насосы 2-го, 3-го и 4-го типов.

Одним из направлений развития новой технологии и техники в данной работе является совмещение эрлифтного подъема и освоение с помощью струйных аппаратов.

Несмотря на технологическую простоту этого метода, он имеет существенные недостатки.

Исследованиями, проведенными в предыдущие годы, установлены различные технико-технологические параметры процесса опробования гидрогеологических скважин с помощью эрлифтов. В то же время вопросы, касающиеся определения гидравлического КПД эрлифта, изучены не полностью. Так, например, не выявлена зависимость, характер взаимосвязи гидравлического КПД от коэффициента погружения смесителя, влияние на КПД глубины динамического уровня и др.

Таким образом, исследование технико-технологических параметров опробования водоносных горизонтов с помощью эрлифтов является актуальной задачей, требующей решения.

Целью данной работы является повышение эффективности опытных гидрогеологических откачек. Для достижения цели необходимо решить следующие научные задачи:

• изучить и произвести анализ основных конструкций водоподъемных устройств и области их применения, области применения эрлифтов и струйных аппаратов в геологоразведочном и горном деле;

• подробно рассмотреть процесс смешения и распада потоков жидкости и газа, обозначить и изучить вопрос о совмещении функций эрлифта и струйного аппарата;

• изучить и проанализировать методы расчета эрлифта и струйного аппарата, уточнить особенности рабочего процесса эрлифтного водоподъема;

• изучить и проанализировать результаты экспериментальных исследований работы эрлифта;

• разработать уточненную математическую модель и на ее основе рассчитать характеристики совместной работы струйного аппарата и эрлифта;

• разработать критерий оптимизации процесса подъема воды из скважины эрлифтным водоподъемником.

Заключение Диссертация по теме "Технология и техника геологоразведочных работ", Фролова, Мария Сагитовна

Выводы и рекомендации

1. Эффект эжекции водяного потока восходящей струей воздуха при работе эрлифта, оборудованного стандартным смесителями, незначителен и в существующих методиках расчета эрлифта, применяемого для опытных откачек воды из гидрогеологических скважин не учитывается.

2. Для усиления эффекта эжекции воды струей воздуха и более качественного приготовления газо-жидкостной смеси на выходе воздуха из смесителя эрлифта, необходима принудительная расчетная организация смешения.

3. Наиболее качественными процесс эжекции воды струей воздуха и приготовления смеси возможны при использовании струйного аппарата в качестве смесителя струйного типа.

4. Применение смесителей струйного типа является одним из направлений повышения эффективности эрлифтных откачек воды.

5. При опробовании водоносного горизонта с помощью струйного аппарата с рабочим газообразным потоком существенную роль играет восходящее движение газожидкостной смеси под действием выталкивающей силы, характерное для эрлифта.

6. Эрлифт со смесителем струйного типа конструктивно представляет собой струйно-эрлифтный водоподъемник, совмещающий в себе принципы работы как эрлифта, так и струйного аппарата.

7. При опробовании водоносного горизонта коэффициент погружения смесителя под динамический уровень жидкости и гидравлический КПД эрлифта рекомендуется аппроксимировать функцией, имеющей гиперболический характер.

8. Эмульсионный режим течения водовоздушной смеси, создаваемый эрлифтноструйным водоподъемником сохраняется на большем восходящем пути смеси, чем при работе эрлифта.

9. Оптимальное значение величины коэффициента погружения смесителя эрлифта под динамический уровень жидкость следует устанавливать по критерию минимума удельной стоимости подъема воды.

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Фролова, Мария Сагитовна, Москва

1. Абишев CJC Разработка методов расчета газожидкосгаых пузырьков// Труды МИНХиГП им. И.М.Губкина, вьш.91, Недра, 1969, с.297-303.

2. Адам HJC Физика и химия поверхностей.—M.-JL: Госте-хиздат. 1947.

3. Аджалов З.М. Определение потерь от утечки при работе лифта замещения// Азербайджанское нефтяное хозяйство, 1960, № 6, с.23-25.

4. Алексеев В.В. Рациональный выбор водоподъемных средств для подъема воды по гидрогеологическим скважинам. М., 2002, Вып. 4 АОЗТ 'Теоинформмарк".

5. Алексеев В.В., Сердюк Н.И. Рациональный выбор средств для подъема воды (раствора) по гидрогеологическим скважинам. М.: МГГРУ, 2005

6. Алексеев Г.А., Мухаметгалеев P.P. Изучение структуры образовании эмульсий глубиннонасосных скважин// Вопросы добычи нефти в Башкирии, вып.1. -Уфа, 1968, с.54-60.

7. Алескеров А.С., Пегрушевский Е.И. Расчет установившегося движения газожидкосгаых потоков в подъемных трубах// Нефтяное хозяйство, 1976, № 9, с.46-50.

8. Альтшуль А.Д. и др. Гидравлика и аэродинамика: Учеб. для вузов/ А.Д. Альтшуль, JI.C. Животовский, Л.П. Иванов. М.: Стройиздат, 1987. - 414 с.

9. Алиев ЕМ., Поладов AJL, Рамазанова РА Расчет скорости вытеснения жидкости из камеры накопления и подъема ее при периодическом газлифте// Труды АзНИПИнефть, 1983.

10. Андриасов Р.С., Сахаров В.А. Зависимость скорости всплытия пузырька от его размеров и физико-химических свойств жидкости// Труды МИНХиГП, вып.79, 1969, с.225-228.

11. Андриасов P.O., Сахаров В.А. Об одном способе расчета потерь на трение при движении газожидкостной смеси по вертикальным трубам// Труды МИНХиГП, вып.57, 1966, с.208-215.

12. Андриасов Р.С., Сахаров В.А. Уравнение движения газожидкостного потока в вертикальных трубах/Труды МИНХиГП, вып.129,1977, с.78-81.

13. Андриасов Р.С., Сахаров ВА О некоторых закономерностях движения газожидкостных смесей в трубах// Труды МИНХиГП им. И.М.Губкина, вып.55, 1965, с.202-205.

14. Аргунов П.П. Исследование работы эргазлифта и его расчет// Труды НИИ оснований и фундаментов. Сб.20.1953, с.41-76.

15. Арманд А.А. Сопротивление при движении двухфазной системы по горизонтальным трубам// Известия ВТИ, № 1,1946.

16. Арманд А. А., Невструева Е.И. Исследование механизма движения двухфазной смеси в вертикальной трубе// Изв.В'ГИ, 1950, № 2.

17. Архангельский В.А. Движение газированных нефтей в системе скважина-пласт. М.: ИздАН СССР, 1958,90 с.

18. Бабалян Г.А. Физико-химические процессы в добыче нефти. М.: Недра, 1974.- 199 с.

19. Багдасаров В.Г. Теория, расчет и практика эргазлифта. -M.-JL: Гостоптехиздат, 1947, 371 с.

20. Баженов М.М. Исследование работы двухфазных струйных аппаратов // Электрические станции.- 1967.- N 4.- С. 39-41.

21. Баженов М.М. Экспериментальное исследование водовоздушного струйного аппарата на прозрачной модели // Известия вузов. Энергетика.- 1966.- N 3.- С. 82-87.

22. Байков Н.М., Позднышев Г.Н., Мансуров Р.И. Сбор и промысловая подготовка нефти, газа и воды. М.: Недра, 1981.- 262 с.

23. Бакланов Б., Шищенко Р. Гидродинамика эргазлифтов// Азербайджанское нефтяное хозяйство, 1935, № 7, с.61-67.

24. Балепин А.А. Влияние обводненности и скорости сдвига на вязкость водонефтяных эмульсий обратного типа. Депонирована во ВНИИОЭНГ, № 1379-НГ87 от 10.03.87.

25. Башкатов Д.Н. Планирование эксперимента в разведочном бурении. М.: Недра, 1985

26. Башкатов Д.Н., Драхлис C.JI., Сафонов В.В., Квашнин Г.П. Специальные работы при бурении и оборудовании скважин на воду. М.: Недра, 1988

27. Белов И.Г. Теория и практика периодического газлифта. -М.: Недра, 1975. -143 с.

28. Берглс А.И., Сю М. Исследование режимов течения кипящей воды при высоком давлении// В кн.: Достижения в области теплообмена. М.: Мир, 1970, с.30-55.

29. БерманЛ.Д., Ефимочкин Г.И. Расчетные зависимости для водоструйных эжекторов //Теплоэнергетика.-1964.- N7.- С. 44-48.

30. Борисов Б.Г. Исследование гидравлических сопротивлений горизонтальных трубопроводов при движении пароводяной смеси//Изв.вузов Сер.: "Энергетика", 1954, № 4.

31. Бородин Ю.И. Экспериментальное исследование газожидкостного потока в лифтовых трубах. — Автореферат дис. к.т.н. М.: 1976,20 с.

32. Бочаров А.Н., Андриасов Р.С., Сахаров В.А. Исследование движения газоводонефтяных смесей в горизонтальных трубах// Нефтепром.дело, № 6, 1972, с.27-30.

33. Бретшнайдер С. Свойства газов и жидкостей. Инженерные методы расчета — М.: Химия, 1966, 535 с.

34. Буевич Ю.А., Сафрой В.М. Вязкость жидкой фазы в дисперсных системах// ПМФТ, 1967, № 2, с.45-49.

35. Бур дун Г. Д. Справочник по международной системе единиц. 3-е изд. доп. -М., Изд-во стандартов, 1980

36. Бэтчелор Дж. Введение в динамику жидкости. — М.: Мир, 1973. 790 с.

37. Верслюис Д. Математическая теория фонтанирования нефтяных скважин// Нефтяное хозяйство, 1931, № 6, с.467-473.

38. Вилькер Д.С, Самострелов В.Н. Опыт с лабораторным эрлифтом// Нефтяное хозяйство, 1929, № 5, с.663-682.

39. Виноградов К.В. Движение газонефтяной смеси в фонтанных скважинах. — М.: Недра, 1964,137 с.

40. Водоводов А.В. Создание методики расчета скважинных газожидкостных подъемников на основе критериального метода обобщения промысловой информации. — Дис. канд.тех-н.наук. М., МИНГ, 1987,174 с.

41. Воздвиженский Б.И., Голубинцев О.Н., Новожилов А. А. Разведочное бурение. -М.: Недра, 1979

42. Воловодов А.В., Иктисанов В.А. Расчеты потерь давления при добыче жидкостей различной вязкости// Труды конф.мол. ученых МИНГ.: М., 1985. - Деп. во ВНИИОЭНГ 20 окт. 1986, № 1313-НГ, с.25-27.

43. Воробьев В.Д., Миронова Т.И. Применение газлифтного способа добычи нефти. М., 1983. - 18 с. - (Обзор.ин-форм/ВНИИОЭНГ. Сер.:Нефтепромысловое дело).

44. Воропаев Ю.А., Цыркин Э.З. Использование водоструйного эжектора в пароэжекторных холодильных машинах//Энергетик.-1991.- N 8.- С. 24.

45. Газлифтная эксплуатация скважин, дающих высоковязкую нефть./ В.А.Сахаров, В.Г.Грон, М.А.Мохов, С.К. Абишев//Труды МИНХиГП, вып. 165, 1982, с.121-131.

46. Ганджумян Р.А. Математическая статистика в разведочном бурении. Справочное пособие. М.: Недра, 1990

47. Гегузин Я.Е. Пузыри. — М.: Наука, 1985.

48. Гиматудинов III.K., Ширковский А.И. Физика нефтяного и газового пласта. Учебник для вузов. — М.: Недра, 1982,311 с.

49. Гмурман В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. Учеб. пособие для вузов. Изд. 6-е., стер. М.: высш. шк., 1998

50. Гореченков В.Г., Вовк JI.M., Клапчук О.В. Интенсификация процессов теплообмена в аппаратах газоперерабатывающих заводов. М., 1977. - 54 с. -(НТО/ВНИИЭГАЗ-ПРОМ. Сер.: Переработка газа и газового конденсата).

51. Городецкая А.В. Скорость поднятия пузырьков в воде и водных растворах при больших числах Re// ЖФТ, Т.ХХШ, вып.7,1949.

52. Гриффите П., Уоллис Г. Двухфазное снарядное течение// Теплопередача. Серия С, 1961, т.83, № 3, с.99-114.

53. Грон В.Г. Истинное газосодержание при движении газожидкостной смеси повышенной вязкости//Труды МИНХиГП, вып.165. М., 1982, с.45-65.

54. Грон В.Г. Разработка метода расчета газожидкостных подъемников на основе модели потока дрейфа. — Дис. канд.техн. наук. — М., 1986. 142 с.

55. Губин В.Е. К аппроксимации уравнения Букингема //Тр. НИИтранснефть, вып.УИ. Уфа, 1970.

56. Губин В.Е., Скрипников Ю.В. Параметры структурного потока вязко-пластичной жидкости в круглой трубе// Тр. ВНИИСПнефтъ, вып.ХГ Уфа, 1973, с.21-29.

57. Гукасов Н.А., Пирвердян А.М. Теоретическое исследование движения цилиндрических тел при турбулентном обтекании однородной жидкостью// Изв. АН СССР, ОТН, 1962, № з, с.178-180.

58. Гуревич А.С. Исследование влияния газожидкостных смесей на работу отдельных элементов погружного насосного оборудования нефтяных скважин. Дис. канд.техн.наук. -Уфа, 1981,-205 с.

59. Гуревич Г.Р., Брусиловский А.И. Справочное посо бие по расчету фазового состояния и свойств газоконденсатных смесей. М.: Недра, 1984. - 264 с.

60. Дане X., Рос Н. Подъем газожидкостных смесей с забоя скважин// VI Всемир.конгр. нефтяников во Франкфурте-на- Майне М.: ЦНИИТЭнефтегаз, 1964. - с.100-136.

61. Движение газожидкостных смесей в трубах/ В.А.Мамаев, Г.Э.Одишария, О.В.Клапчук и др. М.: Недра, 1978. - 270 с.

62. Джонс П. Дж. Механика нефтяного пласта. — M.-JL: Гос-топтехиздат, 1947.

63. Дроздов А.Н., Ляпков П.Д., Игревский В.И. Зависимость степени влияния газовой фазы на работу погружного центробежного насоса от пенистости жидкости// Нефтепром.дело, 1982, № 10, с.16-18.

64. Дунюшкин И.И., Мищенко И.Т. Расчет основных свойств пластовых нефтей при добыче и подготовке нефти: Учебное пособие. М.: МИНХиГП, 1982. -80 с.

65. Дьяконов А.И. и Хатунцев В.П. Исследования движения газа в жидкости на гидравлической модели// В кн. "Физико-химические основы производства стали Изд-во АН СССР, 1960.

66. Ефимочкин Г.И. Сравнение и выбор воздухоудаляющих устройств для конденсаторов современных паровых турбин // Электрические станции.- 1976.- N 10.- С. 28-33.

67. Ефремов Г.И., Вахрушев И.А. Скорости движения одиночных пузырьков газа в различных жидкостях// Известия вуз, серия "Нефть и газ", 1968, № 6, с.79-82.

68. Зубер Н., Финдлей. Труды амер.общ-ва инж.-мех. Серия С: Теплопередача, № 4,29,1965, с.25-32.

69. Игнатьев В.И. Организация и планирование эксперимента в бурении. М.: Недра, 1973г

70. Инструкция по применению водоструйных насосов для откачки из гидрогеологических скважин. Министерство геологии РСФСР. 1982г.

71. Исаченков В.Н. Вязкость газонасыщенной жидкости. -Институт гидродинамики СО АН СССР. Новосибирск, 1963, с.16-26.

72. Использование эрлифтно-струйных водоподъемников — перспективное направление при гидрогеологических откачках. Геология и разведка. 2004 г. № 4. /Габдрахманова М.С., Куликов В.В, Пенкевич С.В.

73. Исследование влияния вязкости и степени дисперсности жидкости на работу эрлифта. Отчет по теме 31. Фонды ВНИИНефти и газа. Отв.исп. Г.СЛутошкин, М., 1954.

74. Исследование турбулентных течений двухфазных сред / Под ред. С.С.Кутателадзе. Новосибирск, Изд-во ИТФ СО АН СССР, 1973,315 с.

75. К вопросу об эффективности применения газлифтного способа добычи на нефтяных месторождениях Башкирии / Н.Н.Репин, АИДьячук, А.М.Козлова, В.А.Сахаров// Труды Уф-НИИ, вып.ХШ, Уфа, Башкнигиздат, 1964, с.21-36.

76. К расчету воздушного подъемника для вязко-пластичной жидкости. /Б.И.Алибеков, А.М.Пирвердян, РАСафа-ров, О.В.Чубанов/ Нефтяное хозяйство, 1971, № 8, с.44-46.

77. Клапчук О.В. Гидравлические характеристики газожидкостных потоков в скважинах// Газ.пром., 1980, № 2, с.32-35.

78. Клейтон В. Эмульсии. Их теория и технические применения. М.: Изд.иностр.лит-ры, 1950, - 679 с.

79. Константинов Н.Н. Гидравлика двухфазного потока и ее применение к расчетам эрлифтов, гидравлических затворов и циркуляции в вертикально-водотрубных паровых котлах/ / В кн.: Исследование и применение нефтепродуктов. Вып.П. М.: Гостогггехиздат, 1950, с.

80. Коротаев Ю.П. Влияние жидкости на движение газа по вертикальным трубам// Сб.тр., вып.2(10), М.: ВНИИгаз, 1958, с.48-67.

81. Костерин СИ., Семенов Н.И., Точигин А.А. Относительные скорости пароводяных течений в вертикальных необогреваемых трубах// Теплоэнергетика, 1961, № I, с.58-65.

82. Крылов А. П. Потери трения и скольжения при движении жидкости и газа по вертикальным трубам// НХ, 1935, № 8, с.35-42.

83. Крылов А.П., Лутошкин Г.С. Изучение гидравлических сопротивлений и удельного веса смеси при работе воздушных подъемников в лабораторных условиях// Труды ВНИИ, вып.ХШ, 1958, с.9-19.

84. Крылов А.П., Муравьев И.М. Эксплуатация нефтяных месторождений. ч.П. М.:-Л., 1940.

85. Куличихин Н.И. Водоподъемники сжатым воздухом для трубчатых колодцев (эрлифты). Гос-ное военное изд-во, М, 1932

86. Кургаев Е.Ф. О вязкости суспензий//Доклады АН СССР, том 132, 1960, № 2, с.392-394.

87. Кусаков М.М. Труды совещания по развитию научно-исследовательских работ в области вторичных методов добычи нефти. АН Аз.ССР, 1953.

88. Кутателадзе С.С, Стырикович М.А. Гидродинамика газожидкостных систем. -М.: Энергия, 1976. 296 с.

89. Кутателадзе С.С., Миронов Б.П., Накоряков В.Е., Хабах-пашев Е.Н. Экспериментальное исследование пристенных турбулентных течений. -Новосибирск: Наука, 1975.

90. Лазарев Г.К. Разработка методов оценки эффективности и расчета параметров глубинных эрлифтных установок. М., МГРИ, 2000, автореферат.

91. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. 5-е изд., перераб. - М.: Наука, 1978. - 736 с.

92. Лутошкин Г.С. Исследование влияния вязкости жидкости и поверхностного натяжения системы "жидкость-газ" на работу эрлифта: Автореф. диссертации канд.техн.наук. М., 1956. - 21 с.

93. Лутошкин Г.С. Лабораторная установка для изучения движения газожидкостных смесей в вертикальных трубах// Труды ВНИИ нефть, вып.ХШ. - М., 1958, с.3-8.

94. Лямаев Б.Ф. Гидроструйные насосы и установки. Л.: Машиностроение. Ленинградское отд-ние, 1988.- 256 с: ил.

95. Маковей Н. Гидравлика бурения. М.: Недра, 1986.

96. Мамаев В.А., Одишария Г.Э. Рекомендации по гидравлическому расчету трубопроводов, транспортирующих газожидкостные смеси. ВНИИгаз, М., 1967. 74 с.

97. Мамаев В.А., Одишария Г.Э., Семенов Н.И., Точигин А.А. Гидродинамика газожидкостных смесей в трубах. -М.: Недра, 1969,208 с.

98. Методика технико-экономического обоснования применения газлифта /ААБрискман, В.ХДалимов, И.Т.Климанов и др. М.: ВНИИнефгь, 1970. - 106 с.

99. Мохов М.А. Разработка методики расчета процесса движения трехфазных смесей (нефть-вода-газ) в вертикальных трубах. Дис. канд.техн.наук. - М.: МИНХиГПим. И.М.Губкина, 1984,159 с.

100. Муравьев И.М., Крылов А.П. Эксплуатация нефтяных месторождений. М,-JL: Гостоптехиздат, 1949. - 776 с.

101. Муравьев И.М., Репин Н.Н. Исследование движения многокомпонентных смесей в скважинах. М.: Недра, 1972. - 206 с.

102. Муравьев И.М., Шакиров Р.Ш., Тимашев А.Т. Скорость движения пузырьков газа в затрубном пространстве насосных скважин и давление газированного столба жидкости// Нефтяное хозяйство, 1967, № 9, с.55-58.

103. Нагула БД. Определение давления на приеме ЭЦН в условиях работы насоса с повышенным газосодержанием// Нефтепромысловое дело, 1977, № 12, с.22-27.

104. Накоряков В.Е., Бурдуков А.П. Электродиффузионный метод диагностики турбулентных потоков// В кн.: Экспериментальные методы и аппаратура для исследования турбулентности./Под ред. С.С.Кутателадзе. Новосибирск. Изд-во ИТФ СО АН СССР, 1977, с.25-30.

105. Совершенствование техники и технологии бурения скважин на твердые полезные ископаемые. Екатеринбург, 1998

106. Одишария Г.Э., Мамаев В.А. Двухфазный транспорт нефти и газа. М.: ВНИИОЭНГ, 1977,56 с.

107. Оптимизация работы газлифтных скважин в условиях прогрессирующего обводнения./ В.А.Сахаров, А.В.Водоводов, Б.ААкопян и др.-М., 1989. 38 с. -(Обзор.информ./ ВНИИОЭНГ. Сер. "Нефтепромысловое дело").

108. Оптимизация работы основных объектов газлифтной добычи нефти/ Г.М.Долгих и др. М., 1986. - 54 с. -(Обзор.информ./ВНИИОЭНГ. Сер. "Нефтепромысловое дело").

109. Палий А.О., Сахаров В.А. Разработка и эксплуатация нефтяных месторождений: Метод.указания. М.: МИНХиГП, 1982.- 38 с.

110. Папаяни Ф. А., Козыряцкий JI. Н., Кононенко А. П., Пащенко В. С. Энциклопедия эрлифтов. Москва, 1995 г.

111. Петрик М., Кудирка А. О зависимости между распределением фаз и относительными скоростями в двухфазном потоке// В кн.: Достижение в области теплообмена. -М.: Мир, 1970, с.90-106.

112. Повышение эффективности эксплуатации газлифтного комплекса Западной Сибири. /В.АПопов, В.А.Шибанов, Ю.Н. Вершинин и др. М., 1985. - 72 с. — (Обзор информ./ВНИИОЭНГ. Сер. "Нефтепромысловое дело").

113. Повьппение эффективности эксплуатации периодических газлифтных скважин. / Р.К.Мухаметшин, А.А.Гареев, В.А.Сахаров, Б.А.Акопян// Нефтяное хозяйство, 1988, № II, с.40-43.

114. Подъемное течение пузырьковой смеси в ламинарном и турбулентном режимах / А.П.Бурдуков, Н.В.Валукина, О.Н.Кашинский и др. Новосибирск: Изд-во ИТФ СО АН СССР, 1980,25 с.

115. Попов В.М. Рудничные водоотливные установки. М., Недра, 1993.

116. Путилов К.А. Курс физики. Т.1. Изд. 11-е. М., Гос. изд-во физ-мат. лит., 1963, 560 с.

117. Симонов Е.В. Динамоэрлифт. Бюллетень научно-технической информации. №7 (12). Мин-во Геологии и охраны недр. Госгеолтехиздат. 1957 г.

118. Соколов ЕЛ., Зингер Н.М. Струйные аппараты, 3-е изд., перераб. -м.: Энергоатомиздат, 1989.- 352 с: ил.

119. Специальные работы при бурении и оборудовании скважин на воду. /Д.Н. Башкатов, СЛ. Драхлис, В.В. Сафонов, Г.П. Квашнин/. М.: Недра, 1988

120. Спиридонов Е.К. Теоретические основы расчета и проектирования жидкостно-газовых струйных насосов. Дис. д-ра.техн.наук. - Челябинск, 1996,292 с.

121. Справочник инженера по бурению геологоразведочных скважин. Под редакцией Е.А. Козловского. Том 1. Москва. Недра. 1984г.

122. Справочник по бурению и оборудованию скважин на воду. /В.В. Дубровский и др./. Изд. 2, перераб. и доп. — М.: Недра, 1972

123. Суреньянц Я.С. Водяные скважины. М.: Изд-во Министерства коммунального хозяйства РСФСР, 1961

124. Техническая термодинамика. В.А. Кириллин, В.В. Сычев, А.Б. Шейндлин. М., Наука, 1979, 5 12 с.

125. Толстое Е.А. Физико-химические геотехнологии освоения месторождений урана и золота в кызылкумском регионе. Изд-во МГТУ, 1999.

126. Шарапов В.И., Кувшинов О.Н., Татзринова Н.В. Газоотводящие аппараты вакуумных деаэрационных установок ТЭЦ // Электрические станции.- 1993.- N 1.- С. 28-33.

127. Шищенко Р.И., Есьман Б.И. Практическая гидравлика в бурении. М.: Недра, 1966 г.

128. Методическое пособие по расчету струйных насосов при откачке воды из гидрогеологических скважин. С.В. Пенкевич. МГГА, 2002 г.1. Лrj