Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему
Методика исследований деформационных свойств дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром в полевых условиях
ВАК РФ 25.00.08, Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение
Автореферат диссертации по теме "Методика исследований деформационных свойств дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром в полевых условиях"
На правах рукописи
Лавров Сергей Николаевич
МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ ДЕФОРМАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ДИСПЕРСНЫХ ГРУНТОВ РАСКЛИНИВАЮЩИМ ДИЛАТОМЕТРОМ В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ
Специальность 25.00.08 -Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение
АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискании ученой степени кандидата технических наук
И з ОКТ 2011
Барнаул-2011
4856899
Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет. (Сибстрин)»
Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор
Нуждин Леонид Викторович
Официальные оппоненты: - доктор геолого-минералогических наук,
профессор
Ольховатенко Валентин Егорович
(ФГБОУ ВПО «Томский государственный архитектурно-строительный университет»)
- кандидат технических наук, доцент Халтурина Лариса Васильевна (ФГБОУ ВПО «Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова»)
Ведущая организация: ОАО «Сибгипротранс» (г. Новосибирск)
Защита состоится 28 октября 2011 г. в 12 часов на заседании диссертационного совета Д 212.004.09 в ФГБОУ ВПО «Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова» по адресу: 656038, г. Барнаул, пр. Ленина, 46. http://www.altstu.ru: ntsc@desert.secna.ru.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова».
Отзывы на автореферат в 2-х экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по указанному адресу на имя ученого секретаря диссертационного совета Д 212.004.09. E-mail: karelina7@mail.ru.
Автореферат разослан и размещен на сайте http://www.altstu.ru ^сентября 2011 г.
Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук
И.В. Карелина
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы. Современное строительство в условиях рыночных отношений должно обеспечивать эффективность инвестиций и безопасность жизнедеятельности человека. Одним из эффективных путей достижения надежных и экономичных решений в фундаментостроении является повышение достоверности определения свойств грунтов основания.
Наибольшие трудности возникают при исследовании сжимаемости дисперсных грунтов. Испытание таких грунтов необходимо проводить в условиях их природного сложения и существующего напряженного состояния. Эти условия наиболее полно можно реализовать при полевых исследованиях, обеспечивающих минимальное нарушение естественного состояния грунтового массива. Традиционные методы определения модуля деформации грунтов имеют ограниченную область применения, сложны и трудоемки в изготовлении и применении, либо недостаточно надёжны в эксплуатации.
В настоящее время наряду с работами по совершенствованию существующих методов и оборудования, актуальной является проблема создания, обоснования и внедрения принципиально новых, экономичных и надежных методов и технических средств полевого определения модуля деформации дисперсных грунтов.
Одним из перспективных направлений развития полевых методов является разработка приборов релаксационного типа, которые позволяют существенно сократить продолжительность проведения испытаний сжимаемости грунтов при сохранении качества получаемой информации.
Авторским коллективом ЗалСибТИСИЗ предложено устройство для определения модуля деформации дисперсных грунтов в полевых условиях -расклинивающий дилатометр РД-100, конструкция которого позволяет реализовать метод релаксации напряжений. Для внедрения расклинивающего дилатометра в практику инженерно-строительных изысканий требуется проведение детальных исследований по обоснованию конструктивных и методических особенностей его использования.
Целью работы являются теоретические и экспериментальные исследования метода испытания дисперсных грунтов на сжимаемость расклинивающим дилатометром, разработка конструкции инденторов и методики по практическому применению дилатометров.
В работе решались следующие задачи:
1. Исследование напряженно-деформированного состояния грунтового массива при погружении клиновидного индентора.
2. Экспериментальные исследования конструктивных параметров расклинивающего дилатометра.
3. Обоснование требований к конструкции расклинивающего дилатометра.
4. Разработка методики определения модуля деформации дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром.
5. Сопоставление результатов испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром и стандартными методами определения модуля деформации грунтов.
Методы исследований. Поставленные в работе задачи решаются на базе использования методов конечных элементов в геомеханике, математической статистики, сравнительного анализа.
Экспериментальные исследования и сопоставление проводились на опытных полигонах и производственных объектах. Численное моделирование выполнялось с помощью специально разработанных программ для компьютера: "SPACE - А" и "SPACE - В".
Исходные данные и личный вклад автора. В основу работы положены материалы экспериментальных и теоретических исследований, выполненных автором в период с 1988 по 2010 гг. Диссертационная работа выполнялась в составе творческого коллектива предприятия ЗапСибТИСИЗ и кафедры «Инженерная геология, основания и фундаменты» НГАСУ (Сибстрин).
Автором проведены теоретические и экспериментальные исследования по обоснованию конструктивных параметров клиновидных инденторов, разработана методика проведения полевых испытаний для оценки деформационных свойств грунтов, выполнен сравнительный анализ результатов испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром со стандартными методами.
Научная новизна. Обоснована формула для определения модуля деформации грунтов расклинивающим дилатометром. Определены требования к оптимальным конструктивным параметрам прибора. Разработана методика работы по проведению испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром.
Практической значение работы состоит в разработке полевого метода оценки деформационных свойств дисперсных грунтов с использованием в качестве рабочего наконечника индентора клиновидной формы, позволяющего реализовать метод релаксации напряжений.
Простота конструкции способствует высокой эксплуатационной надежности устройства в самых разнообразных грунтовых условиях, представленных классом дисперсных грунтов. Прибор и технология внедрены в ООО «НИЦа», ОАО «Стройизыскания», ОАО «Сибгипротранс», ООО «Гидропроект» (г. Новосибирск), «ОрелТИСИЗ», ЗАО ПИИ «Гипроводстрой» (г. Волгоград), ФГУП КГПИИ «ВНИПИЭТ» (г. Красноярск), ООО «ЮГК «Диамант» (г. Одесса) и других. Всего более 35 организаций.
По результатам опытно-экспериментальных исследований в 1991 г. ПНИИИС совместно с ЗапСибТИСИЗ выпустили «Рекомендации по определению деформационных свойств грунтов расклинивающим дилатометром РД-100». В 2004 г. расклинивающий дилатометр был рекомендован к использованию в СП 11-114-2004 «Инженерные изыскания на континентальном шельфе для строительства морских нефтегазопромысловых сооружений».
Результаты диссертационных исследований рекомендуются к широкому внедрению при выполнении инженерных изысканий для строительства.
На защиту выносится:
1. Результаты анализа напряженно-деформированного состояния грунта при погружении клиновидного индентора.
2. Результаты экспериментальных исследований по обоснованию конструктивных параметров клиновидного индентора.
3. Методика проведения испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром.
Апробация работы. Основные результаты исследований докладывались на Международных научно-практических конференциях «Гетехника-99» (Россия, Пенза, 1999 г.), «Геотехника: наука и практика» (Россия, Санкт-Петербург, 2000 г.), «Современные проблемы фундаментостроения» (Россия, Волгоград, 2001 г.), «Coastal Geotechnical Engineering in Practice» (Казахстан, Атырау, 2002 г.), «Проблемы геотехники в современном строительстве и памятников архитектуры» (Узбекистан, Самарканд, 2002 г.), «Фундаментосгроение в сложных инженерно-геологических условиях» (Санкт-Петербург, 2003 г.) «Гуманизм и строительство. Природа, этнос и архитектура» (Россия, Республика Алтай, 2003 г.), по геоэкологии и геотехнике (Азербайджан, Баку, 2003 г.), «Geotechnical problems on construction of large-scale and unique projects» (Казахстан, Алматы, 2004 г.), 4-ой и 5-ой Украинских научно-практических конференциях (Украина, Киев, Одесса, 2000 -2001 г.г.), 48-51 и 62-68 научно-технических конференциях НГАСУ (Сибстрин) (Россия, Новосибирск, 19911994 г.г. и 2005-2011 г.г.).
Публикации. По теме диссертационных исследований опубликовано 23 печатных работы, в том числе авторское свидетельство на изобретение. В рецензируемых изданиях, утвержденных ВАК, опубликовано 2 статьи.
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы и приложений. Общий объем работы составляет 197 страниц, в том числе 59 рисунков, 28 таблиц, 11 страниц приложений. Список литературы содержит 171 наименование.
Краткое содержание работы
Во введении дано обоснование актуальности темы диссертационной работы, сформулированы цели и основные задачи исследований, отражены научная новизна и практическая значимость.
В первой главе приведен аналитический обзор и оценка существующих методов проведения испытаний по определению модуля деформации дисперсных грунтов в полевых условиях. Рассмотрена природа сжимаемости дисперсных грунтов, условия их деформирования под воздействием внешних нагрузок. Исследованию природы сжимаемости, в свете решения различных инженерно-геологических и строительных задач, посвящены работы А. Баракоса, Н.М. Герсеванова, М.Н. Гольдштейна, И.М. Горьковой, Б.И.
Далматова, Н.Я. Денисова, P.C. Зиангирова, А. Казагранде, Н.В. Коломенского, В.Д. Ломтадзе, H.H. Маслова, Д. Митчела, Н.В.Орнатского, В.А.Приклонского, Е.М.Сергеева, Д. Тейлора, К. Терцаги, М.М. Филатова, В.А. Флорина, Г.И. Швецова, H.A. Цытовича и других отечественных и зарубежных ученых.
Чрезмерная чувствительность дисперсных грунтов и, особенно глинистых, предъявляет повышенные требования к сохранению их природного сложения, что может быть достигнуто только полевыми методами исследования сжимаемости грунтов. Существующие полевые методы испытаний грунтов на сжимаемость по методу активного воздействия на грунты можно классифицировать как методы, которые используют в своей основе метод контролируемых напряжений (МКН) и метод контролируемых перемещений (МКП) или метод релаксации напряжений (рисунок 1). Оба метода применяются для определения зависимости между нагрузками и осадками и отличаются друг от друга только соотношением управляемого и пассивно измеряемого параметров.
В настоящее время МКН является основным методом при проведении инженерных изысканий для строительства, он регламентирован действующими нормативными документами, при исследовании сжимаемости грунтов в полевых и лабораторных условиях. Для данного метода разработаны и выпускаются промышленностью приборы и оборудование для проведения испытаний штампами, прессиометрами и дилатометрами.
Рисунок 1 - Полевые методы испытания грунтов на сжимаемость
Второе направление относительно новое. Исследованием релаксации напряжений в грунтах занимались С.С. Вялов, М.Н. Гольдштейн, H.H. Маслов, С.Р. Месчан, Ю.С. Миренбург, В.П. Писаненко, А.Н. Труфанов, H.A. Цытович и другие исследователи.
Первоначально МКП использовался для проведения экспериментальных и опытных исследований грунтов. Особенно активно он применялся при исследовании мерзлых грунтов. Начиная, с конца 80-х годов прошлого столетия, стали появляться изобретения, проводиться эксперименты и целенаправленные исследования по использованию релаксационного метода. В результате этих исследований в 1991-1993 гг. были разработаны «Рекомендации по определению деформационных характеристик грунтов по методу релаксации напряжений в полевых и лабораторных условиях» и ГОСТ 5686-94 по испытанию грунтов сваями.
Таким образом, метод релаксации напряжений или МКП является перспективным направлением для исследований по разработке конструкций приборов и методов определения свойств грунтов в полевых и лабораторных условиях.
С 1986 г. в ЗапСибТИСИЗ начали проводить эксперименты с использованием МКП, которые полностью подтвердили выводы предшественников о сокращении продолжительности испытаний (в 2-15 и более раз) при сохранении качества получаемой информации. По результатам экспериментов предложено устройство для определения модуля деформации грунтов в полевых условиях - расклинивающий дилатометр, в котором для создания контролируемых перемещений используется рабочий наконечник клиновидной формы (рисунок 2). При погружении такого индентора происходит плавное деформирование окружающего грунта на известные величины, а контактные напряжения, соответствующие этим перемещениям, измеряются встроенным в корпус датчиками давления.
Данный метод испытания грунтов требует выполнения исследований по обоснованию конструкции рабочего наконечника, выбору расчетной формулы для вычисления модуля деформации грунтов и разработке методики проведения самих испытаний.
Рисунок 2 - Индентор клиновидной формы
Вторая глава посвящена моделированию работы клиновидного индентора в грунтовом массиве и оценке его влияния на напряженно-деформированное состояние (НДС) окружающего грунта.
Для выполнения численных расчетов в качестве индентора был принят абсолютно жесткий наконечник клиновидной формы с геометрическими размерами: высота к = 400 мм; ширина боковых граней Ь = 100 мм; угол раскрытия граней клина а = ±2°. При расчетах учитывалось, что в корпус наконечника в трех измерительных уровнях, на расстоянии 100 мм, 200 мм и 300 мм от острия клина, встроены датчики для измерения давления на его боковые грани. Для реализации поставленных задач использовались решения конечно-элементного анализа НДС с помощью специально разработанных программ для компьютера. Последовательно были решены упругая и упругопластическая задачи для условий плоского и пространственного деформирования грунта.
В результате упругого решения для бесконечно широкого клина было установлено, что контактные напряжения в центральной части клина линейно возрастают с увеличением перемещений (рисунок 3). В краевых зонах эта закономерность не прослеживается: в верхней части происходит концентрация напряжений; у острия формируются горизонтальные растягивающие напряжения.
распределения контактных давлений по рабочим граням индентора и позволило оценить развитие зон пластического деформирования грунта при погружении индентора (рисунок 4). На малых глубинах, несмотря на смыкание области предельного напряженного состояния, в средней части индентора формируется «упругое» ядро (заштрихованная зона), в котором грунт работает в допредельной стадии. С увеличением глубины размер области предельного состояния уменьшается. Так на глубине 10,0 м пластическое деформирование охватывает лишь нижнюю и верхнюю части индентора.
поверхность грунта
поверхность грунта
Рисунок 4 - Влияние глубины погружения индентора на НДС области
Численными расчетами было исследовано влияние величины модуля деформации на эпюру контактных давлений при неизменных параметрах прочности. Результаты расчетов показывают, что между ними наблюдается линейная связь (рисунок 5) в пределах корреляционной зависимости прочности и деформируемости грунта, которая в нашем случае сохраняется до значения модуля деформации Е = 15,0 МПа для прочности (р = 12° и с = 36 кПа.
Рисунок 5 - График зависимости показаний среднего датчика давления ((Э^,,) от модуля деформации грунта (Е)
Расчетами таюке было установлено, что изменение параметров прочности не оказывает существенного влияния на эпюры контактных давлений в средней части индентора, хотя конфигурации областей пластических деформаций в этих решениях существенно отличаются.
Для оценки распределения боковых давлений по ширине рабочей грани индентора при его погружении было выполнено решение пространственной задачи в упругой постановке (рисунок 6). По результатам выполненных расчетов, путем аппроксимации полученных данных, была определена приближенная зависимость между модулем деформации и средним контактным
давлением для инденторов различной ширины Ь при постоянной их высоте И 400 мм.
Е =
а
(I)
где: К = 0,0085 + 0,0068<f
1,0 CT, Mila
0,1 0.2 0,3 0,4 М
1 - Ъ = 400 мм, 2 - Ъ = 100 мм, 3 - ¿> = 100 мм, с учетом раскрытия трещин Рисунок 6 - Изменение напряжений для инденторов различной ширины а) схема дилатометра б) эпюры напряжений по линиям 1-1 и И-П
Использование в повседневной работе численных расчетов требует заранее известных физико-механических свойств грунтов, что существенно усложняет их применение. Для оперативности и упрощения интерпретации опытных данных установлена возможность применения формулы Шлейхера. Работа клиновидного индентора вписывается в рамки расчетной модели Шлейхера, при этом датчиком давления фиксируется сосредоточенное контактное давление в средней части плоскости жесткого штампа, а не средняя их величина по всей плоскости рабочей грани. Для устранения этого несоответствия следует модифицировать классическую формулу Шлейхера. Для этих целей используется в качестве расчетной схемы известное решение плоской задачи для абсолютно жесткого штампа, приведенное в работе H.A. Цытовича «Механика грунтов». В координатной системе ХОУ (ось У направлена по продольной оси симметрии индентора) контактные давления в отдельных точках Ря расположенных вдоль оси X, выражаются формулой
Р
' (2)
где: Р„ - среднее давление по рабочей грани индентора.
Учитывая, что давление в центрально расположенной точке индентора измеряется датчиком давления диаметром я*, среднее контактное давление с/„ по чувствительной мембране датчика с учетом зависимости (2) примет вид
■К
а - 4/'" Г 1к
'--*<*{ Гм <3>
Решив выражение (3) относительно Рт с соответствующими преобразованиями и подставив в формулу Шлейхера среднее давление Рт, получим формулу для вычисления модуля деформации (модифицированная формула Шлейхера) в виде
Е _п^-у2)<о<1да (4)
2 5„агс5ш— Ь
где: V - коэффициент Пуассона; со - коэффициент, учитывающий жесткость и форму рабочих граней индентора; с! - ширина (диаметр) чувствительной мембраны датчика давления; да - контактное давление по показаниям датчика давления; 5а - перемещение грунта по центру датчика давления; Ь - ширина рабочей грани индентора.
Обоснованность использования модифицированной формулы оценивалась по величине углового коэффициента для классической и модифицированной (4) формулы Шлейхера относительно эталонного решения, которое было получено численными вычислениями пространственной задачи упругого деформирования (1). Для этого расчетную формулу определения модуля деформации грунтов представим в виде линейной зависимости
где: Срц - коэффициент индентора, зависящий от соотношения его геометрических размеров и от величины коэффициента Пуассона.
Оценка коэффициента индентора выполнялась для наконечников с постоянной высотой /г = 400 мм и заданным перемещением 5 = 7 мм, но с изменяющейся шириной рабочей грани Ь. Величина коэффициента Пуассона V принята такая же, как и в численных расчетах (г = 0,30), размер стороны квадратного датчика давления й = Ъ2 мм. Результаты вычислений Ср1, отображены на рисунке 7.
По модифицированной формуле Шлейхера (линия 3), которая учитывает размеры датчика давления и седлообразность эпюры контактных давлений, действующих по рабочей грани индентора, результаты вычислений располагаются значительно ближе к значениям, полученным по численному пространственному решению (линия 2), которое используется как эталонное. Однако и модифицированная формула по мере приближения к концам интервала изменения £ плохо согласуется с эталонными значениями. Чтобы исключить
данное разночтение, рекомендуется ограничить интервал изменения параметра <; в пределах 0,5 > £> 0,2.
от геометрических соотношений индентора с
Использование аналитических зависимостей (4) и (5) значительно упрощает процедуру определения модуля деформации по результатам испытаний грунтов дилатометром без привлечения громоздких численных вычислений.
В третьей главе приведены экспериментальные исследования по подтверждению численных расчетов и обоснованию конструктивных параметров клиновидного индентора, а также методических особенностей работы расклинивающего дилатометра.
Исследования проводились в полевых условиях на опытных полигонах и на отдельных производственных участках, где выполнялись инженерно-геологические изыскания, на расстоянии, не превышающем 5 м от технических скважин. Сопоставимые опыты выполнялись в непосредственной близости (не более 2 м) друг от друга. Для проведения экспериментов использовалось однотипное оборудование (установка статического зондирования СП-59А). Вдавливание индентора выполнялось с постоянной скоростью равной 0,2 м/мин, с фиксацией через 20 см «текущих» значений контактных давлений или модуля деформации грунтов. В конце каждого метра погружения осуществлялось наблюдение за изменением (релаксацией) значений контактных давлений или модуля деформации через 2, 4, 6 минут, по результатам которых определялись корректирующие коэффициенты, переводящие «текущие» значения напряжений (модуля деформации) в «стабилизированные». Откорректированные значения применялись в дальнейшем для анализа результатов экспериментов.
Для выполнения экспериментальных исследований было специально изготовлено семь рабочих наконечников различных типоразмеров.
Полигон № 1 расположен в г. Новосибирске в пределах поймы р. Оби. В геологическом строении полигона принимают участие верхнечетвертичные аллювиальные отложения р. Оби (а Оп-), представленные песками и супесями. Грунтовые воды залегают на глубине 5,0 м. Исследования проводились в песках пылеватых неоднородных средней плотности малой степени водонасыщения
(далее песок), залегающих с поверхности или сразу под почвенно-растительным слоем. Мощность слоя 4,1 м.
Полигон № 2 находится на станции Мочище Новосибирского района. В геоморфологическом отношении полигон расположен в пределах Приобского плато. В геологическом строении принимают участие верхнечетвертичные эолово-делювиальные отложения краснодубровской свиты II кс[),
представленные суглинками и супесями. Грунтовые воды залегают на глубине 6,5 м. Исследования проводились в суглинках полутвердых (далее суглинок), залегающих с глубины 2,5 м, мощностью 3,5 м.
Дополнительно к опытным полигонам, отдельные эксперименты выполнялись на 5 участках проведения производственных инженерно-геологических изысканий, на которых исследовались супеси и суглинки от твердой до текучей консистенции.
Для проверки численных решений выполнены исследования по оценке распределения контактных давлений по рабочим граням индентора при его погружении в грунт. Эксперименты проводились с использованием шестикамерного дилатометра (с тремя камерами с каждой стороны) (рисунок 8).
Рисунок 8 - Двухсторонний шестикамерный дилатометр
Для сопоставления опытных данных с теоретическими выполнено решение пространственной задачи в упругопластической постановке для индентора с геометрическими размерами, соответствующими шестикамерному индентору. По данным средних значений контактных напряжений на каждом измерительном уровне построены эпюры их распределения по высоте индентора, которые совмещены с результатами численных решений (рисунок 9).
Теоретические и опытные данные по обоим полигонам дают хорошее совпадение осредненных значений контактных давлений, особенно по второму измерительному уровню, где опытные данные количественно превышают расчетные значения на 0... 16 %.
На основании выполненных исследований определено оптимальное место устройства датчика давления - в средней части индентора, которое не оказывает существенного влияния на точность измерения информации.
а)
м и а> N со О О ООО
10 20 301
40
Ь. см <
Р
теоретическая
О, МПа
10 20 30
б)
г- тг О
тг> ■<* о о о
а, МПа
теоретическая
экспериментальная
40
К, см
" экспериментальная
Рисунок 9 - Эпюры контактных давлений по полигону № 1 (а) и № 2 (б)
Клиновидный индентор по мере своего погружения задает горизонтальные перемещения исследуемым грунтам, величина которых зависит от угла раскрытия рабочих граней клина а. Для выбора оптимальной величины перемещения выполнены эксперименты с использованием опытных инденторов с одинаковыми формами и размерами рабочих граней (100x400 мм), но с различными углами их раскрытия, равными ±1°, ±2° и ±3° (рисунок 10 а).
Обобщенные графики зависимости контактных давлений от задаваемых перемещений отражают, в основном, линейный характер их изменения (рисунок 10 6).
0 0.25 0.50 0.75 1.00 Ча. МПа
а)
Полигон № 1
•Д-10-3 Полигон № 2
Рисунок 10 - Опытные инденторы с различным раскрытием рабочих граней (а) и изменение контактных давлений от перемещений по полигонам № 1 и № 2 (б)
Предел практически линейной деформируемости грунтов совпадает с показаниями датчика давления дилатометра Д-Ю-20, следовательно, значение угла наклона рабочих граней индентора а = ±2°, а также величину заданного при этом перемещения 5а = 6,89 мм следует считать предельными для данного соотношения сторон прямоугольных рабочих граней индентора.
Для исследования влияния формы индентора на величину модуля деформации грунтов были выполнены эксперименты с использованием опытных инденторов с одинаковыми значениями углов при вершине клина, равные а =
±2°, но с различными соотношениями сторон рабочих граней (рисунок 11 а). Соотношение высоты И к ширине Ь рабочих граней изменялось от I до 5,71.
По результатам обобщения частных значений модуля деформации установлено (рисунок 11 б), что дилатометр Д-7 по сравнению с дилатометром Д-10 занижает значения модуля деформации (3 = 4,5 %), дилатометр Д-20 по сравнению с дилатометром Д-Ю завышает результаты опробования (<5 = 18,3 %), что подтвердило необходимость введения ограничения по соотношению сторон индентора. В нашем случае в рекомендуемое соотношение попадает дилатометр Д-Ю.
6,%
Рисунок 11 - Опытные инденторы с различными размерами рабочих граней (а) и относительное отклонение модуля деформации в зависимости от соотношения
сторон индентора (б)
Для определения влияния толщины режущей кромки на величину модуля деформации грунтов были выполнены исследования с помощью индентора, толщина острия которого изменялась от 0,6 до 3,5 мм, путем последовательного его укорачивания со стороны острия клина.
Изменение толщины острия клина почти в 6 раз привело к увеличению «нестабилизированных» и «стабилизированных» значений модуля деформации, которое для исследуемых грунтов составило 8,4 % и 16,1 % соответственно.
На основании проведенных исследований можно сделать вывод о том, что небольшие изменения исходной толщины острия клина в процессе эксплуатации расклинивающего дилатометра не будут заметно влиять на величину измеряемого модуля деформации грунтов.
Для исследования влияния жесткости мембраны датчика давления на точность измеряемой информации были изготовлены два опытных индентора с различной толщиной чувствительных мембран д = 1,0 и 2,0 мм.
Изначально была проведена калибровка датчиков давления с использованием накладной гидравлической и грунтовой камер (рисунок 12). Накладная гидравлическая камера действует на чувствительную мембрану практически без искажений независимо от жесткости мембраны датчика давления. В грунтовой калибровочной камере действующие нормальные напряжения передаются на чувствительный элемент датчика давления с
существенными искажениями в зависимости от жесткости чувствительной мембраны.
1 - накладная гидровлическая камера (5 = 1,0 и 2,0 мм);
2 - грунтовая камера (3 = 1,0 мм);
3 - грунтовая камера (д = 2,0 мм).
Рисунок 12 - График зависимости давления q, замеренного датчиком, от давления Р, заданного по манометру калибровочного устройства, для чувствительных мембран различной толщины д
Данные искажения связаны с пассивностью датчика давления, фиксирующего напряжения, созданные внешним источником. При погружении индентора он активно формирует собственное поле напряжений, что принципиально отличается от условий калибровки с использованием грунтовой камеры.
Для подтверждения результатов калибровки выполнены эксперименты в грунтах со сравнительно высокими значениями модуля деформации (супесь твердая с прослоями песка). Результаты полевых исследований приведены в таблице 1.
Таблица 1 - Результаты полевых исследований датчиков давления с мембранами различной жесткости
Вид калибровки Кол-во определений Среднее значение контактного, давл. а, МПа Д д, МПа Относительное отклонение, %
<5 = 1 мм <5 = 2 мм
Накладная камера 30 0,58 0,59 0,01 2,26
Грунтовая камера 30 0,54 0,72 0,18 33,7
Обработка опытных данных с использованием результатов калибровки датчиков накладной гидравлической камерой, показали, что результаты по датчику с толщиной мембраны <5 = 2,0 мм практически совпадают с показаниями датчика <5 = 1,0 мм. Обработка данных по результатам калибровки датчиков в
грунтовой камере, показали, что датчик с мембраной д = 2,0 мм завышает показания по сравнению с датчиком <5 = 1,0 мм на 33.7 %.
Таким образом, измеряемая, встроенным в индентор датчиком давления, информация практически не зависит от жесткости чувствительных мембран в интервале толщин 1,0...2,0 мм. Калибровку датчиков давления дилатометров следует осуществлять с помощью накладных гидравлических камер.
Одним из постоянно действующих и трудно контролируемых факторов, который может повлиять на точность измеряемой информации, является скорость погружения дилатометра в грунт. Чтобы оценить влияние этого параметра на точность получаемой информации, были проведены исследования в трех, рядом расположенных точках. Погружение инденторов в грунт осуществлялось в каждой точке с разной скоростью (в точке 1- и =0,09...0,1 м/мин, в точке 2 - и = 0,3...0,4 м/мин, в точке 3 скорость погружения была назначена максимально возможная и изменялась от 0,75 до 2,61 м/мин в зависимости от плотности сложения грунтов). Исследования, выполненные с разной скоростью, свидетельствуют о незначительном возрастании средних значений модуля деформации при увеличении скорости погружения индентора в 17 раз. Так значения «нестабилизированного» модуля деформации Е при увеличении минимальной скорости погружения индентора более чем в три раза, возрастает на 2,6 %, при возрастании скорости в 17 раз увеличение Ё составило 5,3 %. Для «стабилизированных» значений модуля деформации Е получен противоположный результат: при аналогичном увеличении скорости погружения индентора значения Е уменьшилось, соответственно, на 1,7 и 5,4 %.
Результаты исследований показали, что скорость погружения индентора оказывает незначительное влияние на величину модуля деформации исследуемых грунтов. При малых скоростях погружения индентора (для исследованных грунтов и < 0,095 м/мин) значения модуля деформации неустойчивы. Оптимальная скорость погружения индентора должна составлять 0,3...0,5 м/мин.
В дилатометре для измерения контактных давлений используется мессдоза с податливой чувствительной мембраной, в пределах которой перемещения грунта будут изменяться в соответствии с жесткостью мембраны и действующими на нее контактными давлениями. Критерий стабилизации давления, с учетом скорости изменения прогиба мембраны и скорости перемещения, регламентируемой действующими нормативными документами для полевых исследований сжимаемости грунтов, определен расчетным путем и рекомендуется принять равным 0,1 МПа за интервал времени М = 2,0 мин.
Для установления продолжительности и характера стабилизации напряжений в грунте были выполнены экспериментальные исследования в четырех точках на разных глубинах, где залегают глинистые грунты, обладающие значительной стабилизацией наблюдаемых параметров. По результатам шестичасовых наблюдений за релаксацией напряжений установлено, что наибольшие изменения текущего значения Е, наблюдаются в начальный отрезок времени Д/ < 12 мин., что дает возможность применить
четвертом главе
теоретический подход к определению «стабилизированных» значений модуля деформации путем математической экстраполяции с помощью затухающей функции. Теоретическая экстраполяция по замерам в первый шестиминутный интервал времени дала достаточно хорошие приближения к экспериментальным точкам. Максимальные отклонения от эксперимента в конце интервала наблюдений не превысили 1,0...4,5 %, что позволяет сократить время проведения испытаний до б минут, а «стабилизированные» значения модуля деформации рассчитывать с использованием теоретической экстраполяции.
Анализ экспериментальных и расчетных данных показывает, что стабилизация текущих значений модуля деформации Е, в приборах релаксационного типа происходит значительно быстрее, чем в устройствах традиционного типа, работающих в режиме ползучести исследуемого материала. Испытание грунтов дилатометром Д-10 с целью определения модуля деформации следует вести до основной стабилизации Е,, определяемой соотношением ЛЕ,1 Л/ = 0,1 МПа за время Д/ = 2 мин.
приводится конструкция расклинивающего дилатометра РД-100, а также методика проведения испытаний и калибровки прибора. Рабочий наконечник дилатометра (рисунок 13) состоит из корпуса 1 клиновидной формы, внутри которого выполнен тензометрический динамометр 2 мембранного типа. Электрический кабель 4 пропущен через внутреннее отверстие 3 корпуса 1 и полые зондировочные штанги, и служит для обеспечения работы тензометрического динамометра в комплекте с регистратором. Внутренняя полость тензометрического динамометра 2 залита герметикой и закрыта крышкой 5. Корпус 1 дилатометра соединяется с колонной зондировочных штанг посредством резьбового соединения 6. Питание прибора РД-100 осуществляется от аккумуляторной батареи базового автомобиля.
По А-А
Рисунок 13 - Рабочий наконечник дилатометра
При работе с дилатометром не требуется бурения скважин. Погружение РД-100 в грунт на заданную глубину производится статическим вдавливанием с помощью силовой установки с постоянной скоростью 0,3...0,5 м/мин. По мере погружения индентора дилатометра окружающий его грунт начинает перемещаться преимущественно в горизонтальном направлении. Однонаправленное плавное уплотнение грунта
рабочими гранями клина полностью исключает области разгрузки и положительно влияет на точность моделирования процессов деформирования исследуемой толщи. В процессе погружения рабочего наконечника через 20 см по цифровому регистратору фиксируются «текущие» значения модуля деформации грунтов, которые рассчитываются с помощью модифицированной формулы Шлейхера (4). Представление формулы (4) в виде линейной зависимости (5) позволяет путем специальных калибровочных процедур ввести ее в цифровой регистратор, и фиксировать сразу значения модуля деформации грунтов. В конце каждого метра погружения осуществляется наблюдение за изменением (релаксацией) значений модуля деформации через 2, 4, 6 минут, по которым, путем математической экстраполяции, вычисляются «стабилизированные» значения и определяются корректирующие коэффициенты, переводящие «текущие» значения модуля деформации в «стабилизированные», которые используются для интерпретации опытных данных. Средние послойные значения корректируются по результатам сопоставительных испытаний грунта штампом площадью 5000 см2.
Для обработки результатов испытаний грунтов дилатометром РД-100 разработана программа «ДИЛАТОМЕТР», которая предназначена для расчета модуля деформации, подготовки отчетов и вывода на печать графика изменения модуля деформации по глубине.
В пятой главе приведен сравнительный анализ результатов, исследования грунтов дилатометром РД-100, с традиционными способами определения модуля деформации, которые проводились в два этапа. На первом этапе выполнен точечный статистический анализ частных значений в пределах выделенных ИГЭ на опытных полигонах № 1 и 2, где проведены параллельные исследования сжимаемости грунтов различными методами. В последующем, по мере проведения сопоставительных экспериментов на отдельных производственных площадках, выполнялось накопление сравнительных данных для двумерного статистического анализа.
В ходе экспериментов модуль деформации определялся в лабораторных условиях на компрессионных приборах КПр-1, а также в полевых условиях с помощью штампов 5 = 600 см , лопастного прессиометра ЛПМ-15 и расклинивающего дилатометра РД-100 без применения каких-либо корректирующих коэффициентов. Результаты исследований грунтов на полигонах показаны на рисунке 14.
Средние значения модуля деформации по полигону № 1 составили: Ешт = 23,0 МПа, Елпм = 18,3 МПа, Ерд = 24,1 МПа; по полигону №2 - Еит = 8,7 МПа, Ети = 6,2 МПа, Е:шб = 5,8 МПа Ерд = 7,2 МПа.
Для построения уравнений регрессии и выявления связи между результатами дилатометрического и традиционных методов определения модуля деформации грунтов были использовано: испытаний штампом - 161 опр.;
а) б)
О 4 8 12 16 10 24 23 32 К, МПа „ 2 4 6 8 10 12 t, МП
Ь, м
234' 5; 6
h, и'
• Штамп S-бООм
* Прессиометр ЛПМ-15
« Компрессионные испытания РД-100
Рисунок 14 - Изменение модуля деформации грунтов по глубине на опытных полигонах № 1 (а) и № 2 (б)
испытаний лопастным прессиометром - 118 опр.; компрессионных испытаний -200 опр.; испытаний расклинивающим дилатометром - 1834 опр. При сопоставлении результатов исследований каких-либо ограничений в отношении однообразия грунтовых условий не делалось, в сопоставительные выборки вошли даже техногенные грунты, представленные тонкодисперсными золами.
При статистической обработке результатов испытаний составлялись различные уравнения регрессии, но наиболее тесная и оправданная связь установлена в виде линейной регрессии с соответствующими коэффициентами корреляции /• (6-8).
Ер0 = 0,886 Ешт + 1,28 МПа, г = 0,95 (6)
Ерд= 1,061£ж„- 0,10 МПа, г = 0,96 (7)
£рд= 1,011 £,йд+0,61 МПа, г = 0,78 (8)
Анализ материалов сопоставления показывает, что между результатами дилатометрических испытаний и применяемым'лъ настоящее время методами исследования грунтов имеется тесная связь.
В шестой главе приведены результаты внедрения расклинивающего дилатометра и методики его применения. Опыт двадцатилетней эксплуатации расклинивающего дилатометра РД-100 позволяет сформулировать следующую производственную характеристику устройства в целом: отсутствие подвижных частей и связанная с этим простота конструкции рабочего органа дилатометра способствует высокой эксплуатационной надежности устройства в самых разнообразных грунтовых условиях; представленных классом дисперсных грунтов. Весь технологический цикл замыкается на одну установку статического зондирования, широко распространенную в практике инженерных изысканий, которая может обеспечить определение более 20 тысяч значений модуля деформации грунтов в год.
Основные выводы
1. Анализ НДС грунта при погружении клиновидного индентора показал, что между средним уровнем контактных давлений и модулем деформации грунтов наблюдается линейная связь, коэффициент пропорциональности которой зависит преимущественно от геометрических соотношений индентора.
2. Выведена формула для вычисления дилатометрического модуля деформации (модифицированная формула Шлейхера).
3. Обоснованы основные конструктивные параметры рабочего наконечника. Линейное деформирование грунта обеспечивает клиновидный индентор с геометрическими размерами: ширина Ъ = 100 мм, высота И = 400 мм, угол раскрытия рабочих граней а = ±2°, с двухсторонним расположением по центру рабочих граней датчиков давления. Жесткость мембраны датчика давления, толщиной 1,0-2,0 мм и режущая кромка индентора, толщиной не более 2,0 мм, не вызывают заметных искажений измеряемой информации.
4. На основании теоретических и экспериментальных исследований разработана методика применения расклинивающего дилатометра.
5. Результаты испытаний дисперсных грунтов на сжимаемость расклинивающим дилатометром и стандартными методами определения модуля деформации грунтов выявили хорошую сходимость нового метода со стандартными способами, что позволяет рекомендовать релаксационный способ, реализуемый расклинивающим дилатометром, для широкого практического применения.
Список работ автора по теме диссертации:
В изданиях по перечню ВАК:
1. Писаненко В.П., Лавров С.Н. Полевые испытания деформационных свойств грунтов методом контролируемых перемещений // Изв. вузов. Строительство и архитектура / НИСИ им. В.В. Куйбышева. - Новосибирск, 1990.- №5. -С. 130-133.
2. Лавров С.Н., Нуждин Л.В. Сравнительный анализ результатов исследований дилатометром РД-100 с традиционными способами определения модуля деформации грунтов // Изв. вузов. Строительство / НГАСУ (Сибстрнн). -Новосибирск, 2011. - № 7. - С. 107-119.
В других изданиях:
3. Писаненко В.П., Караулов A.M., Лавров С.Н. К вопросу о напряженном состоянии грунтового массива вокруг клиновидного и конического инденторов // Инженерно-геологические условия, основания и фундаменты транспортных сооружений в Сибири: межвуз. сб. науч. тр. - Новосибирск: НИИЖТ, 1991. - С. 35-43.
4. Писаненко В.П., Лавров С.Н. О методике контролируемых перемещений // Архитектура и строительные конструкции: Матер, научно-техн. конф. -Новосибирск: НИСИ, 1991. - С. 82-83.
5. Рекомендации по определению деформационных свойств грунтов расклинивающим дилатометром РД-100 / ПНИИИС (Зиангиров P.C., Якимов Ю.Ф.), ЗапСибТИСИЗ (Писаненко В.П., Лавров С.Н.). - М.: ПНИИИС, 1991. -31 с.
6. Лавров С.Н., Писаненко В.П. Влияние толщины острия клиновидного индентора на величину модуля деформации исследуемых грунтов // Архитектура и строительные конструкции: Матер, научно-техн. конф. -Новосибирск: НИСИ, 1992. - С. 66-67.
7. А. с. 1758158 (СССР), МКИ Е 02 D 1/00. Прессиометр / Писаненко В.П., Лавров С.Н. ~№ 4797867/33; заявл. 01.03.90; опубл. 30.08.92, Бюл. 1992. - № 32
8. Лавров С.Н., Писаненко В.П. Исследования арочного эффекта при испытании грунтов расклинивающим дилатометром // Строительные конструкции и расчет сооружений: Матер, научно-техн. конф. - Новосибирск: НИСИ, - 1993. -Ч. 1. - С. 57-58.
9. Лавров С.Н., Писаненко В.П. Опыт применения расклинивающей дилатометрии исследования деформационных свойств грунтов // Геотехника-99: сб. матер, междунар. научно-практ. конф. - Пенза, 1999. - С. 91-94.
10. Лавров С.Н. Нуждин Л.В., Караулов A.M., Писаненко В.П. Решение пространственной задачи об упругогшастическом деформировании грунта при внедрении клиновидного индентора // Будшельш конструкцй'. Механша грунтт та фундаментобудування: зб1рник наукових праць. - Кшв: НД1БК, 2000. - Вип. 53, кн. 1.-С. 163-168.
11. Лавров С.Н., Нуждин Л.В., Караулов A.M., Писаненко В.П. Упругое решение пространственной задачи о напряженно-деформированном состоянии грунта при внедрении клиновидного дилатометра // Геотехника: наука и практика: сб. науч. тр. - СПб.: СПбГАСУ, 2000. - С. 138-143.
12. Лавров С.М. Нуждш Л.В., Писаненко В.П. Розклинюючий дилатометр для дослщження деформацшних властивостей грунта // Вюник одеськоТ Державно!" Академп Буд1вництва та Архггектури. - Одеса: ОДАБА, 2001. - Вип. №4.-С. 316-319.
13. Лавров С.Н., Писаненко В.П., Нуждин Л.В. Исследование деформационных свойств дисперсных грунтов в полевых условиях // Современные проблемы фундаментостроения: сб. тр. Междунар. науч.-техн. конф. - Волгоград: ВолгГАСА, 2001. - Ч. 3. - С. 52-54.
14. Lavrov S.N., Nuzhdin L.V., Pisanenko V.P. Estimation of deformation properties of weak soils in field conditions with the help of a wedge dilatometer (WD-100) // Proc.of the International, conf. on coastal geotechnical engineering in practice. - Atyrau, 2002. - P. 242-244/
15. Лавров C.H., Писаненко В.П., Нуждин Л.В. Устройство для определения деформационных свойств грунтов в полевых условиях // Проблемы геотехники в современном строительстве и памятников архитектуры: тр. И-го Центрально-Азиатского геотехнического симпозиума. - Самарканд, 2002. - С. 36-38.
16. Лавров С.Н., Писаненко В.П., Нуждин Л.В. Опыт применения метода контролируемых перемещений для полевых исследований грунтов // Тр.
Каспийской Междунар. конф. по геоэкологии и геотехнике. - Баку, 2003. - С. 158-167.
17. Лавров С.Н., Нуждин Л.В. Полевые методы исследования модуля деформации грунтов расклинивающим дилатометром /7 Гуманизм и строительство. Природа, этнос и архитектура: сб. тр. междунар. научно-практич. конф. - Барнаул: АлтГТУ, 2003. - С. 82-83.
18. Lavrov S.N., Nuzhdin L.V., Pisanenko V.P. Application of a method of assigned displacements (MAD) at mechanical testing in situ // Geotechnical problems on construction of large-scale and unique projects: proc. of the International, geotechnical conf. - Almaty: KGA, 2004. - P. 312-317.
19. Лавров C.H., Нуждин Л.В., Писаненко В.П. Исследование характера распределения контактных давлений при погружении расклинивающего дилатометра // Матер. 63-ой науч.-техн. конф. - Новосибирск: НГАСУ, 2006. -С. 126.
20. Лавров С.Н., Нуждин Л.В., Писаненко В.П. Шестикамерный расклинивающий дилатометр для изучения процесса деформирования грунтов // Матер. 63-ой науч.-техн. конф. - Новосибирск: НГАСУ, 2006. - С. 127-128.
21. Лавров С.Н., Нуждин Л.В. Сопоставление результатов определения модуля деформации грунтов различными методами // Матер. 64-ой науч.-техн. конф. - Новосибирск: НГАСУ, 2007. - С. 65.
22. Нуждин Л.В., Лавров С.Н. Оценка надежности получаемых данных при исследовании грунтов расклинивающим дилатометром // Актуальные проблемы строительной отрасли: Матер. II Всерос. конф. - Новосибирск: НГАСУ, 2009. -С. 114.
23. Лавров С.Н., Писаненко В.П., Нуждин Л.В. Использование метода релаксации напряжений при исследовании грунтов // Геотехнические проблемы нового строительства и реконструкции: сб. тр. Всерос, научно-техн. семин.. -Новосибирск: НГАСУ, 2011. - С. 214-218.
Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин)
_630008. г.Новоснбирск, ул.Ленинградская, 113_
Отпечатано мастерской оперативной полиграфии НГАСУ (Сибстрин)
Тираж 100 Заказ
" 9 Г<!
Содержание диссертации, кандидата технических наук, Лавров, Сергей Николаевич
ВВЕДЕНИЕ.
1 СУЩЕСТВУЮЩИЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СЖИМАЕМОСТИ ГРУНТОВ.
1.1 Природа сжимаемости дисперсных грунтов.
1.2 Полевые методы испытания грунтов на сжимаемость.
1.2.1 Испытание грунтов штампами.
1.2.2 Испытание грунтов прессиометрами.
1.2.3 Испытание грунтов плоским дилатометром.
1 1.2.4 Испытание грунтов устройствами релаксационного типа.
1.3 Методы испытаний грунтов на сжимаемость.
1.4 Выводы по разделу.
2 ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ МОДЕЛИРОВАНИИ РАБОТЫ КЛИНОВИДНОГО ИНДЕНТОРА.
2.1 Постановка задачи и порядок проведения исследований.
2.2 Анализ напряженно-деформированного состояния грунта в условиях плоского деформирования.
2.2.1 Методика решение задачи.
2.2.2 Формирование расчетной схемы.
2.2.3 Решение задач о расклинивающем действии индентор.
2.2.3.1 Упругое решение задачи.
2.2.3.2 Упругопластическое решение задачи.
2.3 Анализ напряженно-деформированного состояния грунта в условиях пространственного деформирования.
2.3.1 Методика решения задачи.
2.3.2 Формирование расчетной схемы.
2.3.3 Решение задачи упругого деформирования.
2.4. Обоснование расчетной формулы для определения модуля деформации грунтов.
2.5 Выводы по разделу.
3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ И МЕТОДИЧЕСКИХ ОСОБЕННОСТЕЙ КЛИНОВИДНЫХ ИНДЕНТОРОВ.
3.1 Задачи и условия проведения экспериментальных исследований
3.1.1 Задачи и состав экспериментов.
3.1.2 Оборудование для проведения экспериментальных исследований.
3.1.3 Опытные полигоны для проведения экспериментов.
3.1.4 Методика проведения экспериментов.
3.2 Исследование характера распределения контактных давлений по рабочим граням индентора
3.3 Исследование угла раскрытия рабочих граней клиновидного индентора.
3.4 Исследование влияния формы рабочих, граней индентора на величину модуля деформации грунтов.
3.5 Исследование влияния толщины режущей кромки индентора на величину модуля деформации грунтов.
3.6 Исследование влияния жесткости мембраны датчика давления дилатометра на точность измеряемой информации.
3.7 Исследование влияния скорости погружения индентора на точность измеряемой информации.
3.8 Исследование критериев стабилизации при опробовании грунтов расклинивающим дилатометром.
3.9 Выводы по разделу.
4 РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ РАСКЛИНИВАЮЩЕГО
ДИЛАТОМЕТРА И МЕТОДИКИ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ.
4.1 Конструкция расклинивающего дилатометра.
4.2 Программа обработки данных дилатометра.
4.3і Методика работы с-дилатометром.:.
5 СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ ДИЛАТОМЕТРОМ РД-100 С ТРАДИЦИОННЫМИ СПОСОБАМИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МОДУЛЯ ДЕФОРМАЦИИ ГРУНТОВ.
5.1 Исследования деформационных свойств грунтов различными методами на опытных полигонах.
5.1.1 Испытание грунтов расклинивающим дилатометром.
5.1.2 Испытание грунтов штампом.
5.1.3 Испытание грунтов лопастным' прессиометром.
5.1.4 Лабораторные методы исследования.
5.1.5 Сравнение результатов исследований.
5.2 Сопоставление значений модуля деформации грунтов, полученных с помощью дилатометра РД-100 и традиционными методами.:.:. 1^
5.2.1 Последовательность сопоставления результатов испытаний
5.2.2 Сопоставление дилатометрических и штамповых испытаний.
5.2.3 Сопоставление испытаний РД-100 и ЛПМ
5 .2.4 Сопоставление дилатометрических и компрессионных испытаний.
5.3 Выводы по разделу.—.
6 РЕЗУЛЬТАТЫ ВНЕДРЕНИЯ РАСКЛИНИВАЮЩЕГО ДИЛАТОМЕТРА И МЕТОДИКИ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ.1б
Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Методика исследований деформационных свойств дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром в полевых условиях"
Современное строительство в условиях рыночных отношений должно обеспечивать высокие темпы возведения объектов, эффективность инвестиций и безопасность жизнедеятельности человека.
Всё это в полной мере учитывается на самых ранних этапах строительства, при проектировании оснований и фундаментов. Одним- из эффективных путей достижения экономических- решений в фундаментостроении является улучшение качества инженерно-геологических изысканий за счет повышения достоверности результатов определения свойств грунтового основания.
Существующие нормы проектирования строительных конструкций предусматривают обязательное проведение расчетов по второй группе предельных состояний, то есть по деформациям. Для расчёта деформаций^ грунтовых оснований используются расчётные схемы в виде линейно-деформированного полупространства, которые характеризуются двумя деформационными параметрами: модулем деформации Е и коэффициентом Пуассона V.
Анализ расчётных формул этих решений свидетельствует о прямом влиянии величины модуля деформации грунтов на значения расчетных осадок и размеры проектируемых фундаментов. Таким образом, точность, расчётов деформаций конструкций непосредственно* зависит от точности определения .модуля деформации грунтового основания.
В последнее время все чаще под застройку стали использоваться земельные участки с неблагоприятными инженерно-геологическими условиями, возросла этажность возводимых зданий и сооружений, что привело к существенному росту нагрузок, передаваемых на грунтовое основание: В этих условиях возросла сложность и ответственность задач, связанных с опробованием и исследованием грунтов. В процессе проведения изысканий приходится в сжатые сроки* определять характеристики грунтов, залегающих на значительных глубинах, а также грунтов, относящихся 5 категории «слабых», где применение традиционных методов исследований затруднено или невозможно по техническим причинам.
Наибольшие трудности возникают при исследовании дисперсных грунтов; обладающих высокой чувствительностью и изменчивостью свойств. Даже незначительные силовые воздействия типа «нагрузка-разгрузка» на такие грунты зачастую приводят к нарушению природного напряжённо-деформированного состояния и структуры исследуемой зоны и, как следствие, к непоправимым искажениям получаемой в опытах информации. В той или иной мере этим искажениям подвержены все образцы ненарушенного строения, отбираемые из скважин, что в значительной степени ограничивает применение лабораторных методов исследования деформационных свойств грунтов.
Испытание таких грунтов необходимо проводить в условиях их природного1 сложения и существующего напряженного состояния. Это наиболее полно можно реализовать при полевых исследованиях, обеспечивающих минимальное нарушение естественного состояния * грунтового массива. Применение полевых методов, исследования свойств грунтов существенно повышает достоверность, и« качество инженерно-геологической информации, сокращает сроки выполнения работ. Полевые методы широко используются в практике инженерно-строительных изысканий, как наиболее надежный, а для многих разновидностей грунтов и единственно возможный способ определения* модуля деформации дисперсных грунтов.
Однако традиционные методы определения модуля деформации дисперсных грунтов во многом не отвечают требованиям современного строительного комплекса, имеют ограниченную область применения, сложны и трудоёмки, либо недостаточно-надёжны в эксплуатации. Поэтому в настоящее время наряду с работами по совершенствованию и стандартизации существующих методов и оборудования, весьма актуальной является проблема создания, обоснования и внедрения принципиально новых, экономичных и надежных методов и технических средств полевого определения модуля деформации дисперсных грунтов, которые позволяют быстро получать достоверную и качественную информацию о грунтовом массиве.
Одним из перспективных направлений дальнейшего развития полевых методов определения деформационных свойств дисперсных грунтов является разработка приборов релаксационного типа, основанных на реализации метода контролируемых перемещений или метода релаксации напряжений.
В приборах релаксационного типа активным управляемым параметром является деформация испытываемого грунта, а что касается напряжений, то они измеряются встроенными в рабочий орган датчиками давления и являются неуправляемым пассивным параметром, релаксируемым во времени до условно стабилизированного значения.
Технические предложения по устройствам такого типа начали появляться в печати в 70-80-е годы прошлого столетия в виде описания изобретений различных авторов. Однако из-за сложности изготовления приборов, трудностей проведения испытаний и отсутствия теоретического и экспериментального обоснования, предлагаемые технические решения не получили дальнейшего практического продолжения при выполнении инженерных изысканий для строительства.
В 1988 г. сотрудниками Западно-Сибирского треста инженерно-строительных изысканий (в настоящее время ОАО «Стройизыскания») при участии автора было предложено устройство, которое конструктивно позволяет реализовать метод релаксации напряжений. Принципиальной особенностью данного устройства является применение в качестве рабочего наконечника клиновидного индентора. Устройство для исследования сжимаемости грунтов с использованием клиновидного индентора решено было назвать расклинивающим дилатометром. Для широкого внедрения расклинивающего дилатометра в практику инженерно-строительных изысканий требуется проведение детальных, исследований для. обоснования его использования.
Целью/ настоящей. работы являются теоретические и экспериментальные исследования метода испытания дисперсных грунтов на сжимаемость расклинивающим дилатометром, разработка конструкции индёнторов и методики по практическому применению дилатометров.
Для достижения этой цели решались следующие.задачи: Исследование напряженно-деформированного состояния грунтового массива при погружении клиновидного индентора;
Экспериментальные исследования-конструктивных параметров, расклинивающего дилатометра;
3. Обоснование требований к конструкции расклинивающего дилатометра;
4. Разработка методики определения модуля деформации дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром;
5. . Оценка результатов испытаний- дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром' и- стандартными- методами определения модуля-деформации грунтові. V
Объектом исследования являются: деформационные свойства дисперсных грунтов.
Предмет исследований — полевой метод исследований деформационных свойств дисперсных грунтов с помощью расклинивающего дилатометра.
Методы исследований. Поставленные в работе задачи решаются на базе использования методов конечных элементов в геомеханике, математической статистики, сравнительного анализа.
Экспериментальные исследования и сопоставления проводились на опытных полигонах и производственных объектах. Численное моделирование; выполнялось с помощью специально разработанных программ: "SPACE - А" и "SPACE - В".
Информационной основой диссертационной работы являются материалы научных исследований, а также фактический материал, включающий результаты лабораторных и полевых испытаний, выполненных на опытных полигонах и на производственных объектах проведения инженерно-геологических изысканий.
Достоверность результатов исследований обеспечивается использованием общепринятых в механике грунтов ^ моделей, гипотез и допущений, выполнением численного моделирования в-плоской и объемной постановке, проведением комплексных экспериментальных исследований с применением современной регистрирующей аппаратуры, хорошей сходимостью полученных результатов.
Научная новизна. Обоснована формула для определения модуля деформации грунтов расклинивающим дилатометром. Определены требования к оптимальным конструктивным параметрам прибора. Разработана методика работы по, проведению испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром.
Практическое значение работы состоит в разработке полевого метода оценки^ деформационных свойств дисперсных грунтов, позволяющего реализовать метод релаксации напряжений.
Простота конструкции способствует высокой эксплуатационной надежности устройства в самых разнообразных грунтовых условиях, представленных классом дисперсных грунтов. Прибор и технология уже сегодня- внедрены в ряде организаций: ООО «Новосибирский инженерный центр», ОАО «Стройизыскания», ОАО «Сибгипротранс» ОАО «Сибречпроект», ООО «Гидропроект» (г. Новосибирск), «ОрелТИСИЗ», ЗАО ПИИ «Гипроводстрой», (г. Волгоград), ФГУП КГПИИ «ВНИПИЭТ» (г. Красноярск), ООО «ЮГК «Диамант» (г. Одесса) и других. Всего было изготовлено более 100 комплектов дилатометров для более чем 35 организаций.
По результатам опытно-экспериментальных исследований в 1991 г. ПНИИИС совместно с трестом ЗапСибТИСИЗ разработали и выпустили «Рекомендации по определению деформационных свойств грунтов расклинивающим дилатометром РД-100». В 2004 г. расклинивающий дилатометр был рекомендован к использованию в СП 11-114-2004 «Инженерные изыскания на континентальном шельфе для строительства морских нефтегазопромысловых сооружений».
Результаты диссертационных исследований рекомендуются к широкому внедрению при выполнении инженерно-геологических изысканиях.
Личный вклад автора. Автором проведены теоретические и экспериментальные исследования по обоснованию» конструктивных параметров клиновидных инденторов, разработана методика проведения полевых испытаний для оценки деформационных свойств грунтов, проведен сравнительный анализ результатов испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром со стандартными методами.
На защиту выносятся следующие положения:
1. Результаты анализа напряженно-деформированного состояния грунта при погружении клиновидного индентора.
2. Результаты экспериментальных исследований по обоснованию конструктивных параметров клиновидного индентора.
3. Методика проведения испытаний дисперсных грунтов расклинивающим дилатометром.
Апробация работы. Основные результаты исследований докладывались на Международной научно-практической конференции «Геотехника-99» (Пенза, 1999 г.), на Международной конференции по современным проблемам механики грунтов и фундаментостроению «Геотехника: наука и практика» (Санкт-Петербург, 2000 г.), на IV Украинской научно-технической конференции (Украина, Киев, 2000 г.), на научно-техническом семинаре «Армирование грунтового основания при строительстве, реконструкции и усилении зданий и сооружений» (Украина, Винница, 2001 г.), на
Международной конференции «Современные проблемы фундаментостроения» (Волгоград, 2001 г.), на Международной конференции «Coastal Geotechnical Engineering in Practice» (Казахстан, Атырау, 2002 г.), на II Центрально-Азиатском геотехническом симпозиуме «Проблемы геотехники в современном строительстве и памятников архитектуры» (Узбекистан, Самарканд, 2002 г.), на Международной научно-практической конференции «Гуманизм и строительство. Природа, этнос и архитектура» (Республика Алтай, 2003 г.), на Каспийской Международной конференции по геоэкологии и геотехнике (Азербайджан, Баку, 2003.), на Международном геотехническом симпозиуме «Фундаментостроение в сложных инженерно-геологических условиях» (Санкт-Петербург, 2003 г.), на Международной геотехнической конференции (Казахстан, Алматы, 2004 г.), на 48—51 и 62— 68 научно- технических конференциях НГАСУ (Сибстрин) (Новосибирск, 1991-1994 и 2005-2011 г.г.).
Публикации. По теме диссертационных исследований опубликовано 23 печатных работы, в том числе авторское свидетельство на изобретение. В изданиях ВАК опубликовано две статьи.
Структура и объем работы. Диссертация» состоит из введения, шести разделов, заключения, списка литературы из 171 наименований, приложений и содержит 197 стр. машинописного текста, 59 рисунков, 28 таблиц, 11 стр. приложений.
Заключение Диссертация по теме "Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение", Лавров, Сергей Николаевич
5.3 Выводы по разделу
Анализ материалов сопоставления позволяет сделать следующие выводы: 1. При статистической обработке сопоставительных значений модуля деформации между результатами испытания грунтов дилатометром Ерд и штампом Ешт< лопастным прессиометром Елпм и компрессионными испытаниями Елаб наиболее тесную и оправданную связь показала линейная регрессия (5.1) -(5.3);
2. Между результатами дилатометрических испытаний и полевыми методами исследования грунтов штампами и лопастными прессиометрами имеется тесная связь, которая характеризуется коэффициентами корреляции, равными 0,95 и 0,96, соответственно. Корреляционная связь дилатометрических и компрессионных значений модуля деформации грунтов несколько слабее и объясняется случайными процессами, вызванными нарушением структуры грунта в процессе бурения скважины, отбора и транспортировки монолитов и подготовки пробы к лабораторным испытаниям. Однако, при таком широком классе грунтовых условий и ограниченной по объему выборке частных значений коэффициент корреляции между дилатометрическими и лабораторными данными, равный по величине 0,78, можно считать вполне удовлетворительным;
3. Результаты сопоставления и статистической обработки полученных опытных данных позволяют использовать метод расклинивающей дилатометрии для прямого определения модуля деформации дисперсных грунтов в полевых условиях.
6 РЕЗУЛЬТАТЫ ВНЕДРЕНИЯ РАСКЛИНИВАЮЩЕГО ДИЛАТОМЕТРА И МЕТОДИКИ ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ
За время использования расклинивающего дилатометра (с 1988 г.) было изготовлено и реализовано более 100 комплектов. Прибор выпускается под торговой маркой РД-100. Дилатометры используются при проведении инженерно-геологических изысканий для обоснования проектируемого строительства в России и странах СНГ (Украина и Белоруссия), а также для решения специальных исследовательских задач.
В разные годы прибор и технология^ были успешно внедрены и использовались при проведении инженерных изысканий в ряде организаций: ООО'«Новосибирский инженерный центр», ОАО «Стройизыскания», ОАО «Сибгипрот-ранс», ООО «Гидропроект», ОАО «Сибречпроект» (г. Новосибирск), «Орел-ТИСИЗ» (г. Орел); ЗАО Проектно-Изыскательский институт «Гипроводстрой» (г. Волгоград), ФГУП «Красноярский государственный проектно-изыскательский институт «ВНИПИЭТ» (г. Красноярск), ООО «ЮГК «Диамант» (г. Одесса)'и других. Всего более 35 организаций.
В г. Новосибирске расклинивающим дилатометром РД-100 активно пользуются шесть организаций. Приборы используются в обычном производственном режиме для выполнения изысканий на текущих объектах. Испытания проводятся преимущественно с использованием самоходных установок статического зондирования, что дает максимальную-эффективность от их применения. Процесс выполнения работ в этом случае не требует специальной подготовки оборудования, оснастки и инструмента, достаточно укомплектовать установку дополнительным снарядом (штанги диаметром 36 мм). Средняя производительность одной установки статического зондирования составляет 30.40 п. м. или 150.200 значений модуля деформации в день. В год эти организации используют расклинивающий дилатометр, в среднем, на* 100. 150 объектах изысканий в пределах территории г. Новосибирска и Новосибирской области. Исследования деформационных свойств грунтов не ограничиваются какими-либо генетическими предпочтениями, главное требование по применению дилатометра - это талые дисперсные грунты, не содержащие твердых включений частиц размером более 2 мм. В процессе проведения инженерно-геологических изысканий исследованы мел-палеогеновые, неогеновые и четвертичные отложения, представленные глинистыми, песчаными грунтами и илами аллювиального, делювиального, эолового, элювиального, биогенного, озерного, ледникового и техногенного происхождения. Глубина исследований грунтовой толщи составляла от 10 до 26 м, в отдельных случаях достигая 36т.
Расклинивающий дилатометр использовался при проведении изысканий для проектирования и строительства жилых массивов «Восточный», «Чистая слобода», «Ключ - Камышенский», «Береговой», «Северо - Чемской», «Зату-линский», «Акатуйский» и других, а также под отдельные высотные здания в т.ч. и уникальные, высотой более 100 м. (30.46 этажей), на объектах транспортной инфраструктуры, включая станции и перегоны метрополитена, автотранспортные развязки^ и мостовые переходы, а также промышленные («Завод искусственного волокна», завод «Медпрепаратов», Листвянская обогатительная фабрика и т. д.), логистические («Логопарк-Обь», «Логопарк-Толмачево», «Ло-гопарк Пашинский» и др.) и торгово-развлекательные комплексы («Гигант», «Лента», «Континент», «Посуда-центр», «Аура», «Икеа» и др.). Всего за годы использования дилатометра РД-100 в г. Новосибирске и Новосибирской области выполнено исследование деформационных свойств дисперсных грунтов более чем в 2000 точках, в которых было выполнено более 300 тысяч определений модуля деформации дисперсных грунтов.
Наряду с производством изысканий, расклинивающий дилатометр использовался при проведении специальных исследований по оценке сжимаемости слабых грунтов в г. Архангельске (илы мощностью 5.8 м, залегающие под-шестиметровой толщей валунно-галечниковых отложений) и плотных элювиальных грунтов (глины, суглинки, аргиллиты), залегающих в основании оползня в Летнем саду г. Томска (работы выполнялись из водопонижающей штольни с использованием нестандартного силового оборудования). Для проведения данных исследований были изготовлены специальные комплекты дилатомет
I ров: для слабых грунтов инденторьг с сильночувствительными мембранами; по
I зволяющие работать только в грунтах с модулем деформации не превышающим
5;0:.6;0 МПа; для плотных грунтов - инденторы повышенной жесткости и с малочувствительными мембранами для определения: модуля-деформации грунтов в пределах 100:. 150 МПа.
В- 1991 г. на основании первых положительных результатові сопоставительных испытаний, грунтов расклинивающим; дилатометром: со стандартными; методами оценки сжимаемости (штамповые, прессиометрические и компрессионные), ПНИИИС совместно с трестом ЗапСибТИСИЗ ■ были разработаны и утверждены «Рекомендации по определению деформационных свойств грунтов расклинивающим дилатометром РД-100 1122].
Вк2004; г. расклинивающий дилатометр РД-100 был рекомендован; к использованию в СП 11-114-2004 «Инженерные изыскания* на континентальном шельфе для строительства морских нефтегазопромысловых сооружений» [132] как один из методов4 по определению-сжимаемости морских отложений; представленных дисперсными; грунтами. .
Опыт более чем двадцатилетней: эксплуатации; расклинивающих дилатометров- РД-100 позволяет сформулировать следующую производственную характеристику устройства:
- отсутствие1 подвижных частей и связанная- с этим; простота; конструкции рабочего наконечника дилатометра способствует высокой эксплуатационной надежности устройства в самых разнообразных грунтовых условиях, представленных классом дисперсных грунтов;
- весь технологический цикл замыкается народну силовую установку,, в качестве которойшожет использоваться ¡гидравлическая система буровых установок и гидравлические домкраты установок статического зондирования; которые применяются в изыскательской практике;
-.■• одна самоходная установка статического зондирования, укомплектованная; одним: расклинивающим дилатометром, при бесперебойной работе может ; обеспечить определение более 20 тысяч? значений модуля^ деформации грунтов
1. в год. ' . . ' .167
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Расклинивающая дилатометрия! является; новым высокоэффективным и перспективным направлением^ дальнейшего развития» полевых методов исследования грунтов, наиболее полно отвечающая? современными требованиями инженерно-геологических изысканий в строительстве. В отличие от существующих полевых методов расклинивающая дилатометрия? позволяет вне зависимости от сложности грунтовых условий; производить испытание в массиве на. сжимаемостпь все разновидности талых песчаных,. пылевато-глинистых и орга-номинеральных грунтов, не содержащих в своем, составе твердых включений; диаметром более 2 мм.
1. В; результате численного анализа напряженно-деформированного состояния грунта при погружении; клиновидного индентора установлено, что в пределах средней части его-рабочих граней^ формируется «упругая» зона! работы: грунта, где. между' средним уровнем' контактных давлений? и модулем де- . формации грунтов? наблюдается; линейная? зависимость, коэффициент пропорциональности. которой' зависит преимущественно от геометрических; соотношений индентора. .
2. Для?: интерпретации опытных данных при; испытании грунтов клиновидным индентором выведена модифицированная формула Шлейхера; которая учитывает реальные размеры датчика?давления; расположенного в, средней зоне рабочей: грани индентора и предельное соотношение сторон- рабочих граней индентора в пределах 0,5 > 6//? > 0,2 . 3; Обоснованы основные конструктивные параметры рабочего наконечника. Задачу линейного деформирования' исследуемого грунта решает клиновидный индентор со следующими геометрическими размерами: ширина Ъ - 100 мм, высота к = 400 мм, угол раскрытия рабочих граней а = ±2°,. при этом датчики давления» необходимо устанавливать по центру рабочих граней на каждой стороне рабочего^наконечника. На качество измеряемой информации не оказывает существенного влияния жесткость чувствительной; мембраны датчика давления и толщина режущей кромки, для которых рекомендуется принять для практического использования следующие размеры: толщина мембраны датчика давления 0,5.2,0 мм, толщина режущей кромки не более 2,0 мм.
4. На основании результатов теоретических и экспериментальных исследований разработана методика применения расклинивающего дилатометра. Рекомендованы к применению: скорость погружения индентора - 0,3.0,5 м/мин.; скорость условной стабилизации модуля деформации - не должна превышать 0,1 МПа за 2 минуты. Калибровка датчиков давления должна выполняться накладными гидравлическими или пневматическими камерами.
5. Результаты испытаний дисперсных грунтов на сжимаемость расклинивающим дилатометром и стандартными методами определения модуля деформации грунтов, выявили хорошую сходимость нового метода со стандартными способами, что позволяет рекомендовать релаксационный метод, реализуемый расклинивающим дилатометром, для широкого практического применения.
Г v
Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Лавров, Сергей Николаевич, Новосибирск
1. Алейников, С. М. Определения* модуля деформации по результатам испытаний грунтов вдавливанием конического штампа//Геотехника-99: сб. материалов междунар. научно-практ. конф. Пенза, 1999. - 155 с.
2. Алейников, С. М. Методы граничных элементов в контактных задачах для упругих пространственно неоднородных оснований.-М.: Ассоциация строительных ВУЗов, 2000. — 754 с.
3. Рекомендации по применению портативной полевой лаборатории ПЛГ-1РМ для исследования слабых грунтов / Л. С. Амарян и др. М.: Госстрой СССР; ПНИИИС-КПИ; ПЭМ ЦНИИС.- М., 1979. - 63 с.
4. Амарян; Л. С. Забивные* прессиометры и некоторые результаты их испытаний // Техника и технология инженерно-геологических изысканий: сб. науч. тр.; ПНИИИС. М.: Стройиздат, 1980.- С. 3-12.
5. Опыт испытания грунтов на сжимаемость методом лопастной прес-сиометрии / Л. С. Амарян и др. // Реф.сб. Сер.1 : Инженерные изыскания в- строительстве. Сер. I.- М., 1981- С. 4-6.
6. Руководство по испытанию грунтов лопастными прессиометрами и, прессиометрами-сдвигомерами/ Л. С. Амарян и др. М.: ВНИИИС Госстроя СССР, 1981. - 42 е.: ил.
7. Амарян; Л. С. Новые технические средства для инженерно-геологических изысканий в сложных природных и стесненных условиях застроенных территорий // Проект.- 1995.- № 4.- С. 8-12.
8. Анурьев, В. И. Справочник конструктора машиностроителя. Т. Г. — М:: Машиностроение, 1980. 728 с.
9. A.c. 161133 (СССР) Способ определения длительной прочности мерзлых грунтов и тому подобных пластичновязких материалов. /С. С. Вялов. — Открытия. Изобретения. 1964. - № 6.
10. А. с. 1024556 (СССР), МКИ Е 02 D 1/00 Устройство для испытания грунта/ Ii. В. Ошурков, В. Н. Бражник. № 3411660/29-33; заявл. 09.04.82; опубл 15.10.83, Бюл. 1983 -№23.
11. А: с. 1048047 (СССР); МКИЕÖ2;Dn/00iДилатометр7 Е. ЖХрусталев;' -Бюл. 1983.-№38.
12. А. с. 1057630 (СССР), МКИ Е 02 D 1/00 Способ испы тания свай статической нагрузкой в? грунтахV В^И: Стуров; В! М: Бессонов,'.Б: В; Бала-холдищ М: А. Пёрлов.№:;заявл.;,опубл:, Бюл: 1983.- № 44.
13. А. с. 1339198 (СССР), МКИ И 02 D 1/00 Устройство для испытания грунта/Е. Н: Хрусталев: -№ 3978974/29-33; заявл. 19Л1.85; опубл. 23.09:87, Бюл. 1987.- № 35.
14. А. с. 1375733 (СССР), МКИ H 02 D 1/00 Забуривающийся дилатометр / Е. Н. Хрусталев: № 4080559/29-33; заявл 16.05:86; опубл. 23:02.88, Бюл. 1988.-№ 7.
15. А. с. 1381244 (СССР), МКИ Е 02 D 1/00 Дилатометр /Ю. Г. Трофимен-ков, Ю. В. Лабазов, В; В. Николаев, Д. А. Блехман. № 3949404/29-3; заявл. 11.08.85; опубл. 15.03.88, Бюл. 1988. -№ 10.
16. А. с. 1511333 (СССР), МКЙ Е 02 О 1/00 Устройство для определения деформационных свойств; грунтов / О. А. Черепанов. № 4288354/2333; заявл.22.07.87; опубл: 30.09:89^Бюл. 1989: - № 36.; :
17. А. с. 1513085 (СССР), МКИ Е 02 В 1/00 Устройство для; определения деформативных. и динамических характеристик грунтов / В: Г Елпанов, С. А. Коваленко, Ні Ді Березин. № 4372966/31-33; заявл. 01.02:88; опубл. 7.10.89., Бюл. 1989.- № 37.
18. А. с. 1518451 (СССР), МКИЕ 02 Б 1/00 Дилатометр / Е. Ы. Хрусталев.-№ 4327940/31 -33; Бюл. Л 989:- № 40:
19. А: с. 159О5О9^(СССР); МКЖЕ О2:0Я/ООіЗабуривающийся дилатометр / Б! И: Хрусталев. -№ 4387848/31/33; заявл. 09:03.88; опубл. 07.09:90, Бюл. 1990.-№33.
20. А. с. 1680869 (СССР), МКИ Е 02 О 1/00 Устройство для исследования . деформационных свойств грунтов / ЕЛ I. Хрусталев. № 4762385/33;заявл. 29.11.89; онубл: 30.09.9Г, Бюл. 1991.- № 36.
21. Блехман, Д. А. Дилатометр для определения модуля деформации грунтов в полевых условиях / Д. А. Блехман, Ю. В: Лабазов, В. Б. Николаев и др. // Основания, фундаменты и механика грунтов.- 1990.- № 2.
22. Бондарик, Г. К. Полевые методы инженерно-геологических исследований / Г. К. Бондарик, И. С. Комаров, В. И. Ферронский. М.: Недра, 1967.- 372 с.
23. Бондарик, Г. К. Инженерно-геологические изыскания / Г. К. Бондарик, Л. А. Ярг. М. : КДУ, 2007. - 424 с.
24. Болдырев, Г. Г. Методы определения механических свойств грунтов. Состояние вопроса / Г.Г. Болдырев. — Пенза: ПГУАС, 2008, — 696 с.
25. Болдырев; Г. Г. Определение деформационных характеристик грунтов различными лабораторными методами. / Г. F. Болдырев, Д. В. Арефьев, А. В. Гордеев //Инженерные изыскания. 2010 - №8-С. 16-23.
26. Воронков, П. В. Испытания грунтов статическими нагрузками / П. В. Воронков, И. Н. Круглов, М. Ш. Шейман.- М.: ВЗИСИ, 1967.- 64 с.
27. Вулис, ІЕ ДС.Исследование; анизотропии деформационных свойств глинистых грунтов: авторефі.дис: канд. техн. наук.г Свердловск: УПИ; 1972.-160 с. ';
28. Вялов, С. С. О совершенствовании методов испытаний свай в мерзлых грунтах / С. С. Вялов, ТО. С. Миренбург// ОФМГ. 1990. -№ 4.- С. 14-18.
29. Герсеванов, II. М. О применимости теории крутости к расчету оснований // Тр. МИИТ,- 1926;- Вып. IV. '
30. Герсеванов, Н. М: Опыт применения теории упругости к определению допускаемых нагрузок на грунт на основе экспериментальных работ // Трт МИИТ.- 1930.- Вып. XV.
31. Рольдштейн, М: Н: Расчеты осадок и прбчности оснований; зданий и сооружений / М. 1-І. Гольдштейн, С. Г. Кушнир, М. И. Шевченко. Киев: Будивельник, 1977. -208 е.: ил.
32. Еорькова; И.'Мі їїлинистьіе породы и их прочность в свете современных представлений коллоидной химии // 'Груды- лаборатории гидрогеологических проблем им. Ф. П. Саваренского- 1957.- Т. XV.- С. 21-61.
33. ГОСТ 20522-96. Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний. М.: Изд-во стандартов, .1996.
34. ГОСТ 5686-941 Грунты;; Методы полевых испытаний сваями. М.: Изд-во стандартов, 1994;
35. ГОСТ 12248-96. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости. М.: Изд-во стандартов, 1997.109 с.
36. ГОСТ 20276-99. Грунты; Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости.- М.: Изд-во стандартов, 1999:
37. Гришин, Л. С. Исследование распределения напряжений в призабой-ной зоне; буровой скважины методом фотоупругости: автореф. дис. канд. техн.наук. М., 1966. - 16 с.
38. Денисов, II. Я. О природе деформаций глинистых пород. М.: Изд - во речного флота СССР, 1951. - 200 е.: ил. •
39. Денисов, Н. Я. Строительные свойства глинистых пород и их использование в гидротехническом строительстве.- М.; Л.: Госэнергоиздат, 1956. 288"с.: ил.
40. Долежалова М'. Испытание глинистых грунтов на растяжение // Тр. ВНИИВОДГЕО. 1967.-Вып. 18.- С. 18-22.
41. Елпанов, В. Г. Экспериментально-теоретическое исследование и внедрение прессиометрического метода определения сжимаемости нескальных грунтов: автореф. дис. канд. техн. наук. Свердловск: УПИ, 1971.-18 с.
42. Зарецкий, Ю. К. Теория консолидации грунтов. М.: Наука, 1967. - 268 с.
43. Зенкевич, О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. -539 с.
44. Зиангиров, Р. С. Объемная деформируемость глинистых грунтов.-М.: Наука, 1979.- 163 с:: ил.
45. Зиангиров, Р. С. Оценка деформационных свойств дисперсных грунтов по данным статического зондирования / Р. С. Зиангиров, В. И. Каширский//Основания, фундаменты и механика грунтов. 2005. — № 1. — С. 12-16.
46. Зиангиров, Р. С. Определение модуля деформации грунтов методом нагружения штампа (к вопросу о пересмотре последней, редакции ГОСТ 20276-99) / Р. С. Зиангиров, А. Г. Кошелев // Инженерные изыскания. 2010. - № 2. - С. 26-31.
47. Иванов, Л. В. Опыт испытания грунтов статическими нагрузками в скважинах / Л. В. Иванов, А. М. Рукавцов // Тр. ЛИСИ: Механика грунтов, основания и фундаменты. Л., 1966.- С. 19-23.
48. Иванов, М. Т. Установки КРУ-600, КРУ-25000 и КРУ-5000 конструкции УралТИСИЗа для испытания грунтов статическими нагрузками в шурфах И1 скважинах // Полевые методы исследования грунтов (Рязань). -С. 14-17.
49. Ишихара, К. Поведение грунтов при землетрясениях: Пер. с англ. / Подред. А. Б. Фадеева, М. Б. Лисюка // НПО «I еореконструкция-Фундамент-нроект.» Спб., 2006. - 384 с.
50. РСН—32-70. Инструкция по испытанию грунтов статическими нагрузками.-М.: Госстрой СССР, 1970. 19 с.
51. Колтунов, М. А. Ползучесть и релаксация.- М1: Высш. шк., 1976.- 276 с.
52. Каширский, В. И- Способ испытания грунтов статической? нагрузкою и устройство для его осуществления: Решение о выдаче патента РФ по заявке № 2004125639. от 27.12.2004:г: , ;■
53. Лавров, С. Н. Опыт применения и перспективы использованиям клиновидных инденторов для полевых исследований грунтов / С. Н: Лавров // Матер. XIV конф. молодых специалистов по геологии и геофизике Восточной Сибири. — Иркутск, 1990: -С. 58:
54. Лавров, С. Н. Влияние толщины острия клиновидного индентора на величину модуля деформации исследуемых грунтов / С. Н. Лавров, В. П. Писаненко // Архитектура и строительные конструкции: матер, науч-но-техн. конф.; НИСИ. Новосибирск, 1992.- С. 66-67.
55. Лавров, С. Н. Исследования арочного эффекта при испытании грунтов расклинивающим дилатометром / С. Н. Лавров, В. П. Писаненко // Строительные конструкции и расчет сооружений: матер, научно-техн. конф.-Новосибирск: НИСИ. 1993.- Ч.1.- С. 57-58.
56. Лавров, С. Н. Опыт применения расклинивающей дилатометрии для исследования деформационных свойств грунтов / С. Н. Лавров, В. П. Писаненко //Геотехника-99: сб. материалов междунар. научно-практ. конф.- Пенза, 1999'- С. 91-94.
57. Лавров, С. М. Розклинюючий дилатометр для дослідження деформаційних властивостей грунтів / С. М. Лавров, Л. В. Нуждін, В. П. Писаненко // Вісник одеської Державної Академії Будівництва та Архітектури. Одеса: ОДАБА, 2001. - Вип. № 4. - С. 316-319.
58. Лавров; С. H. Опыт применения метода- контролируемых перемещений для полевых исследований грунтов / С. Ш Лавров, Bi П. Писаненко, Л. В1 Нуждин // Тр. Каспийской Междунар. конф. по геоэкологии и геотехнике. -Баку, 2003. С. 158-167.
59. Лавров,.С. И. Исследование характера распределения- контактных давлений! приа погружении расклинивающего дилатометра / С. II. Лавров, JI. В. Нуждин, В. П. Писаненко // Матер. 63-ой науч.-техн. конф. — Новосибирск: НЕАСУ, 2006. С. 126.
60. Лавров, С. II. Шестикамерный расклинивающий дилатометр для изучения- процесса^ деформирования грунтов / С. I I. Лавров, Л. В. Нуждин,
61. В. П. Писаненко // Матер. 63-ой науч.-техн. конф. Новосибирск: НГАСУ, 2006. - С. 127-128.
62. Лавров, С. Н. Сопоставление результатов определения модуля деформации грунтов различными методами / С. Н. Лавров, Л. В. Нуждин // Матер. 64-ой науч.-техн. конф. Новосибирск: НГАСУ, 2007. - С. 65.
63. Лавров, С. Н. Сравнительный анализ результатов исследований дилатометром РД-100 с традиционными способами определения модуля деформации грунтов / С. Н. Лавров, Л. В. Нуждин // Изв. вузов. Строительство. 2011-. - № 7. - С. 107-119.
64. Лазебник, Г. Е. Опытные исследования реактивного давления несвязного грунта на контакте с фундаментами и по глубине основания.-Киев, 1966.
65. Ларионов, А. К. Инженерно-геологическое изучение структуры рыхлых осадочных пород. — М.: Недра, 1966. 238с.: ил.
66. Лебедев, В. И. Полевые методы инженерно-геологических изысканий / В. И. Лебедев и др.- М.: Недра, 1988. 144 е.: ил.
67. Лехнецкий, С. Г. Теория упругости анизотропного тела.-М.: Наука, 1977.
68. Литвинов, Б. М. Исследования влияния собственного веса грунта на результаты испытания его сжимаемости в скважинах боковым давлением: автореф. дис. канд. техн. наук.- Свердловск, 1974. 19 с.
69. Ломтадзе, А. Д. Инженерная геология. Инженерная петрология.-Л.: Недра, 1970.-527 е.: ил.
70. Лушников, В. В. Прессиометры У ПИ для испытаний грунтов в скважинах/В. В. Лушников, В. Г. Елпанов // Полевые методы исследованиягрунтов:,материалы к Всесоюзному совещанию в г. Рязани, 1969г. М., 5 . 1969.-С. 119-123.
71. Душников, В. В. О соотношении моделей; деформации при сжатии ирастяжениии грунтов / В: В: Лушников, П. Д. Вулис, Б. М. Литвинов //1.■ : Основания,.фундаменты и> механика грунтов.- 1973- № 6.- С. 18-19:,
72. Маркузон, И: А. О раскалывании хрупкого тела клином конечной длины // ПММ.- 1961.- Т. 25, Лга 25, № 2.- С. 356-361.
73. IX Международный конгресс по механике грунтов; и фундаменто-строению// Основания, фундаменты«и механика; грунтов;- 1977- № 6:. . С. 24-26. ' . . • ' •
74. Прессиометрические методы^ исследования1 грунтов: научно-техн. со, вещ. (краткое содержание докладов и сообщений)-Свердловск, 1971.125 с. . . ./ .■■'■"■' у. ' ■■■•■■', ■■ V V. . .
75. Новожилов, В. В. Теория упругости.- Л.: Судпромгиз, 1958.
76. Иуждин, Л. В. Оценка надежности получаемых данных при исследовании грунтов расклинивающим дилатометром / Л: В.Нуждин, С. Н. Лавров // Актуальные проблемы строительной отрасли: Матер. II Всерос. конф:- Новосибирск: HFАСУ, 2009:- С. 1Т4:
77. Орнатскищ H B; Механика- грунтов.-М.: МГУ, I960:- 19621.
78. Осипов, Ю;В. Магнетизм: глинистых грунтов. М.: «Недра», 1978. - 200 е., ил.
79. Петрашень, И! Р; Совершенствование методики измерения напряжений в- грунте: автореф: дис. канд. техн. наук.- М., 1978.
80. Писапенко, В. П. Исследование коэффициентов Пуассона монотропных глинистых грунтов. Писаненко Об анизотропии деформационных свойств глинистых грунтов Новосибирского Приобья // Тр. НИИЖТ.
81. Новосибирск,. 1977.- Вып. 180.
82. Писаненко, В. П. Определение сжимаемости грунтов методом контролируемых перемещений//Проектирование иинженерные изыскания-;-1989.- № 4.-С.26-27.
83. Писаненко, В. П. Полевые испытания деформационных свойств грунтов- методом контролируемых перемещений;/ В. П. Писаненко, С. И: Лавров// Изв. вузов.Стр-во и архитектура:- 1990.- № 5.-С. 130-133.
84. Писаненко, В. П. Определение просадочных свойств грунтов методом контролируемых перемещений / В. П. Писаненко, В: Д. Федоров // Проектирование и инженерные изыскания. 1991.-ЛЬ 1.-С.16-17.
85. Писаненко, ВШ; ©« методике контролируемых перемещений / В: П: Писаненко, С. Н. Лавров// Архитектура и строительные конструкции: матер: научно-техн. конф: Новосибирск: НИСИ: -199Т.-С. 82-83;
86. Писаненко, В. П. Установка для компрессионных испытаний грунта / В. П. Писаненко, В. П1 Гоголев, С. Н. Лавров, Т. В.Котова // Патент РФ N<! 2245963, 2005.
87. Пичкунов; А. П- Обоснование и внедрение метода лопастной прес-сиометрии при- оценке сжимаемости глинистых грунтов: дис. .канд. техш наук.- М., 1983; -315с.: ил.
88. Полынин,.Д. Е. Влияние площади и формы фундамента на его осадку // Стройиндустрия,- 1937.-№3.
89. Польшин, Д. Е. Использование сборных железобетонных конструкций для определения сжимаемости грунтов / Д. Е. Польшин, Н. Я. Рудницкий // Основания, фундаменты и механика грунтов.- i960.- № 2.- С. 27-28.
90. Приклонский, В.А. Грунтоведение, т. I. М., Госгеолиздат. - 1949. - 410 с.
91. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83). -М.: Стройиздат, 1986.- 414 с.
92. Ребиндер, П. А. Структурно-механические свойства глинистых грунтов и современное представление физико-химии коллоидов // Труды совещания по инженерно-геологическим свойствам горных пород и методам их изучения. М., 1956.- Т. 1.- С. 31-44.
93. Рекомендации по определению деформационных свойств- грунтов расклинивающим дилатометром РД-100 / Р. С. Зиангиров, Ю. Ф. Якимов, В. П. Писаненко, С. Н. Лавров: ПНИИИС, ЗапСибТИСИЗ, М.: ПНИИИС, 1991.-31 с.
94. Рекомендации по определению деформационных характеристик грунтов по методу релаксаций напряжений? в- лабораторных и полевых условиях. НИИОСП, -М., 1993. 13 с.
95. Ригель, В. Р. Кинетическая природам прочности твердых тел / В. Р. Ригель, А. И. Слукер, Э. К. Томашевский.- М.: Наука, 1974.
96. Руппенейт, К. В. Зависимость модуля общей деформации от режима нагружения* (при прессиометрических исследованиях) / К. В. Руппенейт, В; Ш.Кустов^ М. А. Долгих, В. Н. Курбаков // Инженерная геология.-1979:- №4:; .■ ■
97. Руппенейт, К. В: Экспериментальная проверка некоторых, простейших моделей грунта / К. В. Руппенейт, В. П. Кустов.- М.: ДА1ГСССР, 1982.-'Г. 264, № 2.
98. Свекло; В; А. Задачи типа Ьуссинеска для анизотропного полупространства// ПММ:- 1964.- Т. 28, № 5.
99. СП 11-1 14-2004. Свод правил для строительства «Инженерные изыскания на континентальном шельфе: для строительства морских неф-тегазопромысловых сооружений» / I 'осстрой России. М.: 2004.
100. СНйП 2.02.01-83* Основания зданий; и сооружений. -М:, 1998.- 49 с.
101. Сергеев, Е. М. Грунтоведение / Е. М; Сергеев; Г. А. Голодковская*., Р. С. Зиангиров. и др. -М.: Изд-во МГУ, 1971. -596 с.
102. Текучев, Ю. Б: О полевых испытаниях грунтов штампом малой площади / Ю. Б: Текучев, Е. П- Канашинская // Инженерные изыскания.- 2010;-№8> С. 24-25.
103. Труфанов А. Н; Способ лабораторного' определения* деформационных; характеристик грунтов. / А. Н. Труфанов // ПатентРФ № 2272101; заявл:, 25.08.2004; опубл. 20.03.2006 г.
104. Трофимов, В. Т. Грунтоведение / В! Т. Трофимов, В. А. Королев, Е. А. Вознесенский, Г. А. Голодковская, Ю. К. Васильчук, Р. С. Зиангиров. Подред: В; Т. Трофимова//-М;: Изд. МГУ, 2005.- 1024 с.
105. Трофименко, Ю. Г. Полевые методы исследования строительных свойств грунтов. / Ю. Г. Трофименко, Л. Н. Воробков // М.: Стройиз-дат, 1973,1981. - 176 е., ил., 215 с., ил.
106. Фадеев, А. Б. Метод конечных элементов в геомеханике.- М.: Недра, 1987.-221 с.
107. Флорин, В. А. Основы механики грунтов.—Л.; М.: Госстройиздат, 1959. Т. 1,- 357 е.: ил. Т. 2.- 543 с.: ил.
108. Хакимов, X. Р. Экспериментальное исследование деформаций оснований // Гидротехническое строительство.- 1939.- № 9.- С. 28-32.
109. Цытович, Н. А. Механика грунтов.-М.: Изд-во лит. по стр.-ву, архитектуре и строит, материалам, 1963. —636 с.
110. Цытович, Н. А. Механика грунтов,- М.: Высш. шк. 1979.-272 с.
111. Черкасов, И. И. Механические свойства грунтовых оснований. М.: Автотрансиздат, 1958.-156 е.: ил.
112. Чижевский, В. И. Исследование деформируемости глинистых грунтов Урала: автореф. дис. канд. техн. наук. Свердловск: УПИ, 1973.- 28 с.
113. Справочник по инженерной геологии / под ред. М. В. Чурилова — М.: Недра, 1981-324 с.
114. Швец, В. Б. Определение строительных свойств грунтов: справ, пособие / В. Б. Швец, В. В. Лушников, Н. С. Швец. Киев: Будивельник, 1981.- 107 е.: ил.
115. Amar S., Clarke B.G.F., Gambin М., Orr T.L.L. 1991, The application of pressuremeter test results to foundation design in Europe, European Regional Technical Committee 4, Pressuremeters, A.A.Balkema, 1-24.
116. Baracos, A. Compoositional und structural anisotropy of Winnipeg soile -a study based on scanning electron microscopy and X-ray diffraction analyses. «Can. Geotechn, J.», 1977, 14, № 1.
117. Boltzman, L. Zur Theorie der elastischen Nachhwirhung. Sittzungsberichte des Keiserlichen Akademie des Wissenschaften, B.70, TL6-10, Wien, 1875.
118. Boussinesg J. Application des Potenntiels a l'Eguilibre et du Mouvement des Solides; Elaaaastiigguües. Gaaauthiieer-VillärsaParis, 1885.
119. Farouz; E., Chen J;,Y., Failmezger RLThe use of dilatometer and in-situ testing to optimize slope design: 2nd International Conference on the Flat
120. Dilatometer Washington, D:G. April 2006,,97-1031
121. Juang,' C.Hv, Fangi S.Y., Khor, E.H., 2006. First order reliability method for probabilistic liquefaction triggering analysis using CPT: Journaliof Geo-technicaliandiGeoenvironmental Engineering,1 ASCE T32 (3); 337-350)
122. Kafka,.V. Napjatost a deformact. homogenniho* poloprostcru transversalne isotropiho pri rodnjmernem. zatizeni povrchy v obdelnikove plose. «Ap-likact mat.», 1962, 7, №1. . ■ : ' -.'.W :■: .
123. Kögler, F. Baugrundprüfiing im Bohrloch. Der Bauingenieeeur, № 19-20;1. Berlin, 1933. v . ;
124. Marchetti,. S. «In situ Tests by Flat Dulatometer» Jonrnal of the Geotechnical Engineering Division Vol; 106 N GT3 Proc. Paper 15290 March. 1980 p.p.299-321.
125. Marchetti, S. Origin of the flat dilatometer: 2nd International Conference on the Flat Dilatometeri Washington^ D^C. Aprir2006, 1-2'.
126. Marchetti, SI Sensitivity of CPT and DMT to> stress history and aging in sands For liquefaction assessment: CPT 2010 Int.nl Symposium Huntington
127. Beach, California, May 2010, 117-125.
128. Menard, L. Mesures in situ des Propriétés des Sols. Fnnales des Pouts et Chaussées, Vai-Juin, 1957.
129. Menard, L. Comportement d'une foundation profonde soumise a des efforts de renversement. Soil Soils, vol.1, № 3, 1963.
130. Mitchell, R.J. Some deviations from isotropy in a lightly overconsolidated clay. «Geotechnigue", 1972, 22, № 3.
131. Monaco, P., Marchetti, S., Totani, G., Calabrese, M., 2005. Sand liquefiability assessment by Flat Dilatometer Test. Proc. 16th ICSMGE 4, Osaka, pp. 2693-2697.
132. Monaco, P. Schmertmann, J. H. 2007. Discussion of Accounting for Soil Aging When Assessing Liquefaction Potential by Leon, E. et al. in J. Geo-tech. Geoenv. Engrg., ASCE,2006,132(3): 363-377.
133. Press, H. Baugrund belastuuungsversuche mif Flächen verschiedener Grösse. Die Bautechnik, Helt 42, 1930.
134. Schleicher F., Bauingenieur. 14 (1933).
135. Tsai, P.H., Lee, D.H., Kung, G.T.C., Juang, C.H., 2009. Simplified DMT-based methods for evaluating liquefaction resistance of soils: Engineering Geology, Vol. 103 No. 1-2, pp. 13-22.
136. Van Impe W. F. Advanced geotechnical testing and related soil parameters.; Manual Rocha Lecture, Laboratory of geotechnics Faculty of engineering Gent University, 2006.ю
137. Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
138. ИОЗОСШШРСКИЙ- ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
139. АРЖИТВКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (Сйбстр.чсп)
140. ГіІІШКСПЇРСГВО ОБРАЗОВАНИЯ II НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЩШРЛЛЫЮВ АГЕНТСТВО ПО ОВРАЗОВАНШО
141. Ленинградская ул.,д. 113, Новосибирск 630003 ред. (383) 266-41 -25. факс (3831 '266-40-33 Е-гааіі: гссґ.оді'зіЬгггіп.гіг
142. ОКПО 02068976 ОГРН 1025^01905484 ІШН -"КПП о-Ю5115366/ 5405010011. Ы 0Л.20'Н1. На №.ог
143. Справка об использовании расклинивающего дилатометра РД-100
144. Проректор по научной работе/.1. Ю.Л. Сколубович
145. Зам. директора центра ИИОЗиС1. М.Л. Нуждин
146. Ректору НГАСУ (Сибстрин), виде президенту АСВ, профессору, доктору технических наук, академику международной академиивысшей школы1. С.В. Литовскомуоб использовании дилатометра РД-100
147. Уважаемый Станислав Викторович!
148. За время использования дилатометра (более 15 лет), он применялся не менее чем на 2000 объектах, где было получено более 300000 значений модуля деформации грунтов.
149. Директор^, /" ' П.Н. Зиновьев4 ^ .-1. У 1"
150. Эксперты ГБУ «ГВЭ НСО» В.П.Щербина, С.И.Шагаев. < ^ \-„1. ОАО "Сибгипротране"
151. Сибирское ордена « Знак Почёта» открытое акционерное общество по проектированию и изысканиям объектов транспортного строительства "Спбгипротраие"к ^ ISO 9001:20081. TUVKhtpHind ;.'/
152. N^gcs^-'^Ce.xSsd (feagarent SvJsm
153. Вокзальная магистраль, 15, г. Новосибирск, 630099. Факс (383) 222 73 28, 9 (383) 229 56 00, e-mail: sgt@mail.cis.ru www.sibgiprotrans.ru ОКПО 01388408, ОГРН 1025403205145, ИНН 5407105278, КПП 540701001ссот;1. РОСС RU.0013.1 ЮТ362
154. С •/"•// №3023 "/('Й5УЛлЛ-< На№ от1. Информационная справка
155. Обработка результатов испытаний осуществляется с использованием программы «Дилатометр»', которая поставляется в комплекте с оборудованием.
156. За период использования на предприятии расклинивающий дилатометр применялся на 45 объектах, где были выполнены испытания в 58 точках и получено более 5000 значений модуля-деформации дисперсных грунтов
157. Расклинивающий дилатометр РД-100 является производительным и эффективным способом определения модуля деформации дисперсных грунтов в полевых условиях и рекомендуется к использованию при проведении инженерных изысканий для строительства.1. Л» *
158. Заместитель Генерального директ^а, . В.Н. Коженков. У'
159. Общество с ограниченной ответственностью '
160. Исх. № 01-184 от «26» июля 20111. Информационная справка
161. Общество с ограниченной ответственностью1. ГИДРОПРОЕКТ»630087, Новосибирск, проспект Карла Маркса, 30/1 т/факс (8383) 238-05-2
162. ИНН 5404369346КПП 540401001 ОГРН1085404022714 р/счет 40702810260030627501 в Новосибирском ф-ле ОАО «Промсвязьбанк» корреспондентский счет банка 30101810200000000776 БИК 0450177762507.2011 г. № 11-07/61. Информационная справка
163. ООО «ГР1ДРОПРОЕКТ» осуществляет деятельность в области инженерных изысканий в г. Новосибирске и Новосибирской области.
164. В 2008 г. предприятием был приобретен расклинивающий дилатометр РД-100 для полевых определений модуля деформации дисперсных грунтов и, который широко используется до настоящего времени.
165. При использовании РД-100 каких-либо ограничений по видам исследуемых грунтов, кроме ограничены!, определенных инструкцией по эксплуатации прибора не устанавливается.
166. За время эксплуатации прибора, исследования деформационных характеристик грунтов в условиях естественного залегания выполнены на 30 объектах, где было получено более 1800 значений модуля деформации грунтов.
167. Применение расклинивающего дилатометра РД-100 позволяет повысить качество изысканий и их информативность при существенном снижении трудозатрат и сроков проведения инженерно-геологических исследований грунтов оснований.
168. НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (СИБСТРИН)
169. УПРАВЛЕНИЕ НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ, ЭКСПЕРТИЗЫ, ПЛАНИРОВАНИЯ И ВНЕДРЕНИЯ
170. РОССИЯ, 630008, г Новосибирск, Ленинградская,!13
171. ИНН 5405115866,т,ф (383)2663806
172. Е-та)1 пц21и11пт1 @ гатЫег ги, пиг11с1тт1 тш1 ги
173. N2 01 /0608 от 08 06 2011 г1. СПРАВКА О ВНЕДРЕНИИрасклинивающего дилатометра РД-100 и методики полевых исследований деформационных свойств грунтов с его использованием
174. Следует отметить, что его использование при инженерно-геологических изысканиях для проектирования Управлением НИЭПВ только объектов I уровня ответственности позволило получить экономический эффект более 3,2 миллиона рублей.
175. Начальник Управления профессор, заведующий НИЛ ДОй^^1. Л.В. Нуждини кафедрой ИГОФ НГАСУ рЦ
176. Генеральному директору ОАО «Стройизыскания» С.Н. Лавровуна №238 от 01.08.2002г.
177. О предоставлении отзыва и результатов сопоставления по использованию РД-100»
178. Наше предприятие с удовлетворением восприняло информацию о возобновлении Вами разработок и выпуска оборудования для исследования деформационных прочностных свойств дисперсных грунтов в полевых условиях.
179. По нашему мнению, расклинивающий дилатометр РД-100 является весьма удобным в работе и, в определенных условиях, единственным приемлемым методом полевых испытаний грунтов.
180. Дальнейшее развитие производства и усовершенствование конструкции РД-100 считаем необходимым для современного изыскательского комплекса.
181. Исп. Ю.Н. Бантюков Тел. 4-93-100 А О 'Стройизыснанийх І 379• /4 ¿tf • 0%
182. Госстрой РСФСР РОСГЛАВОРГПРОЕКТ ПО «Стройизыскания»163051, г. Архангельск, ул. Ткчтее, 23, корпус 1 Расчетный счет 401079 АГУ Стройбанка" Телетайп 242225 Гачмз тел. 6-19-48
183. Архангельский трест инженерно-строительных изысканий АрхакгедьскТИ СИз1. ЗапСИБТИСЙЗ
184. Управляющему т.Тофанюиу Ф.С1. На л* 5-1о~2бт 13.01,92г
185. Зам.управляющего по производству '.Дегтярев
186. Теп. ни. Склбпика, зак. 6891, т. 5С00, 13 11.87
-
Лавров, Сергей Николаевич
-
кандидата технических наук
-
Новосибирск, 2011
-
ВАК 25.00.08
- Методика исследований состава и свойств дисперсных грунтов полевыми методами в условиях мегаполиса
- Компрессионное деформирование прибрежно-морских мерзлых грунтов при оттаивании
- Изучение всасывающего давления лессовых грунтов в связи с оценкой их деформационных и просадочных характеристик
- Оценка устойчивости геологической среды урбанизированных территорий при геоэкологических исследованиях на основе результатов статического зондирования
- Теоретические и методологические основы обеспечения безопасности строительства и эксплуатации зданий и сооружений в сложных инженерно-геологических условиях Санкт-Петербурга
