Разработка и исследование методов снижения технологических потерь при подготовке нефти к транспорту

Духневич, Леонид Николаевич

Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему
Разработка и исследование методов снижения технологических потерь при подготовке нефти к транспорту
ВАК РФ 25.00.17, Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

Автореферат диссертации по теме "Разработка и исследование методов снижения технологических потерь при подготовке нефти к транспорту"

003400

На правах рукописи

ДУХНЕВИЧ ЛЕОНИД НИКОЛАЕВИЧ

РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ СНИЖЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ ПРИ ПОДГОТОВКЕ НЕФТИ К ТРАНСПОРТУ

Специальность 25.00.17 - Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

2 2 ОПТ ™ли

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тюмень - 2009

003480190

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет» (ГОУ ВПО «ТюмГНГУ») Федерального агентства по образованию

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Леонтьев Сергей Александрович

Официальные оппоненты: - доктор технических наук, профессор

Валеев Марат Давлетович - кандидат технических наук Савватеев Юрий Николаевич

Ведущая организация - Открытое акционерное общество

«Самотлорнефтегаз» (ОАО «Самотлорнефтегаз»)

Защита состоится 14 ноября 2009 г. в 11.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.273.01 при ТюмГНГУ по адресу: 625039, г. Тюмень, ул. 50 лет Октября, 38., ауд. 225

С диссертацией можно ознакомиться в библиотечно-информационном центре ТюмГНГУ по адресу: 625039, г. Тюмень, ул. Мельникайте, 72 а, каб. 32.

Автореферат разослан 14 октября 2009 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета, доктор технических наук, профессор

Г.П. Зозуля

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Существующие технологические установки системы сбора и подготовки нефти на месторождениях Западной Сибири в большинстве случаев эксплуатируются в условиях отсутствия герметизации газового пространства резервуаров, приводящих к «большим» и «малым» дыханиям в результате технологических операций при эксплуатации резервуаров. Технологические потери нефти для месторождений Западной Сибири достигают 0,4 % - 0,7 % масс, добываемой нефти, при этом 91 % и из них приходится на испарения из резервуаров, входящих в технологические установки системы сбора и подготовки нефти.

Уровень технологических потерь углеводородов на месторождениях зависит от физико-химических свойств углеводородов, эффективности оборудования, завершённости технологических схем, на основании выполненных проектов разработки и обустройства нефтегазовых месторождений. При этом ежегодно экспертными организациями обосновываются нормы технологических потерь нефти для каждого месторождения, которые утверждаются Министерством энергетики. Согласно утвержденным нормам потерь недропользователю устанавливается нулевая ставка налога на добычу полезных ископаемых. В процессе эксплуатации системы сбора и подготовки нефти недропользователи не могут обеспечить установленных норм, в связи с тем, что используемые методики обоснования потерь нефти не учитывают особенности месторождений. В этой связи разработки способов, снижающих уровень технологических потерь углеводородного сырья, и методов их экспертной оценки приобретает для недропользователя весьма важное значение.

Целью работы

Увеличение объемов подготовленной товарной нефти, посредством разработки методики и технологий, снижающих технологические потери.

Основные задачи исследований

1. Анализ основных причин возникновения технологических потерь нефти на месторождениях при ее подготовке к транспорту, с целью определения перспективных направлений по их снижению.

2. Исследование движения газового пузырька в нефти при его всплытии для разработки математической модели поведения пузырьков газа в нефти.

3. Разработка методики обоснования технологических потерь нефти на технологических установках объектов подготовки скважинной продукции Самотлорского месторождения.

Научная новизна выполненной работы

1. При моделировании процессов всплытия пузырьков учитывается их коалесценция и пульсация радиуса сферы в системе пузырек-жидкость.

2. Установлены закономерности движения одиночного газового пузырька с учетом диффузии, коагуляции и дробления при его всплытии. Установлено время всплытия пузырька со дна дегазационной камеры при различных начальных радиусах, а также закономерности нарастания массы пузырька, его радиуса и скорости движения.

3. Для каждого типа пузырьков установлены предельные расстояния, при которых пузырек поднимаясь вдоль боковой поверхности фильтрующего элемента может к ней прилипнуть.

Практическая ценность и реализация

1. Исследованы закономерности истечения газа из пузырька через пористую поверхность внутрь фильтрующего элемента. Для данного типа фильтрующих элементов и заданного перепада давления установлена зависимость, связывающая время истечения пузырька с его начальным радиусом.

2. Разработана и внедрена система снижения потерь нефти от испарения из резервуаров посредством использования фильтрующих элементов, которая позволила снизить до 30 % потерь нефти при её подготовке на Самотлорском месторождении.

3. Разработана методика расчета максимально возможных потерь нефти от ее испарения из резервуаров, которая позволяет на стадии проектировании резервуарного парка оценить возможные потери нефти от испарения из резервуаров и предложить комплекс мероприятий по их снижению.

Апробация результатов исследований

Результаты работы докладывались на Всероссийской научно-технической конференции «Моделирование технологических процессов бурения, добычи и транспортировки нефти и газа на основе современных информационных технологий» (г. Тюмень, 1998 г.), 4-ой научно-технической конференции, посвященной 300-летию инженерного образования в России «Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России» (г. Москва, 2001 г.), Научно-технической конференции, посвященной 90-летию со дня рождения В.И. Муравленко «Нефть и газ: Проблемы недропользования, добычи и транспортировки» (г. Тюмень, 2002 г.), Международной научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТюмГНГУ «Нефть и газ Западной Сибири» «Проблемы развития топливно-энергетического комплекса Западной Сибири на современном этапе» (г. Тюмень, 2003 г.), Международной научно -практической конференции, посвященной 40-летию кафедры «Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений» «Новые технологии для ТЭК Западной Сибири» (Тюмень, 2008 г.), научно-технических семинарах и заседаниях кафедры «Разработка и эксплуатация нефтяных месторождений» ТюмГНГУ (2005 - 2009 гг.).

Публикации

Результаты выполненных исследований отражены в 9 печатных работах, в том числе 3 стати в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, получено авторское свидетельство.

Объем и структура работы

Диссертационная работа изложена на 113 страницах машинописного текста, содержит 11 таблиц, 26 рисунков. Состоит из введения, 4 разделов, основных выводов и рекомендаций, списка использованных источников из 79 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранной темы диссертационной работы, сформулированы цели и задачи исследований, научная новизна и практическая ценность.

В первом разделе приводится обзор состоянии технологических потерь нефти на месторождениях Западной Сибири.

Технологические потери нефти на месторождениях происходят в результате сжигания попутного нефтяного газа и капельной жидкости на факелах, при закачке нефтепромысловых сточных вод, содержащих нефтепродукты, для поддержания пластового давления, в сальниковых уплотнениях нефтепромыслового оборудования, а также при испарении нефти из резервуаров. Величины технологических потерь нефти по месторождениям колеблются пределах от 0,4 до 0,7 % масс, добычи нефти. Основная доля технологических потерь нефти приходится на потери от испарения из сырьевых и товарных резервуаров, при больших и малых «дыханиях», которые составляют более 90 % от суммарных технологических потерь. Среди специалистов, занимающихся изучение причин возникновения технологических потерь нефти, наибольший вклад в исследования внесли H.H. Андреева, И.М. Амерханов, Ю.Е Батурин, Н.Д. Грицев, С.Г. Едингаров, Ф.А. Закиев, H.H. Константинов, Е.С. Коршуков, С.А. Леонтьев, Г.С. Лутошкин, Р.И. Медведский, В.П. Метельков, H.H. Непримеров, В.А. Сахаровым, Ю.Н. Савватеев, Р.З. Сахабутдинов, В.П. Тронов, K.M. Федоров.

Процесс дегазации нефти в настоящее время, с точки зрения гидродинамики, является мало изученным. Дело в том, что закачанная в дегазационную емкость нефть представляет собой смесь вязкой жидкости с парами нефти или попутного газа. Пузырьки могут иметь различную форму и размеры, отстоять друг от друга на различное расстояние, их количество в единице объема может существенно изменяться. При этом, каждый пузырек

имеет границу раздела фаз, к которой со стороны жидкой и газовой фаз примыкают слои с молекулярными процессами переноса. Каждая фаза имеет свои характеристики: плотность, скорость, давление, температура, сжимаемость и т.д. В фазах и на границе раздела могут осуществляться физические и химические процессы, фазовые переходы, обмен импульсом и энергией, капиллярные эффекты. Сами пузырьки могут вращаться, пульсировать, сталкиваться, дробиться и коагулировать. Процессы в фазах и на границе фаз существенно зависят от взаимного влияния частиц друг на друга, а также влияния стенок емкости или свободной поверхности жидкости.

В связи со сложностью приведенных выше процессов математическое описание реальных пузырьковых смесей затруднено как по сравнению с однофазными средами, так и по сравнению с двухфазными системами газ -жидкие капли, газ - твердые частицы, жидкость - твердые частицы. Поэтому при решении конкретных задач применяют совместное использование Феноменологического метода и метода осреднения с привлечением необходимых эмпирических соотношений и параметров.

Одной из первых задач, которые были рассмотрены авторами, являлась задача о всплытии газового пузырька в вязкой и невязкой жидкости. Исследованиями в этой области занимались В.И. Бердников, И.А. Вахрушев, П.К. Волков, Г.Н. Кузнецова, A.M. Левин, Б.Я Подкладнев, В.Н. Степаненко, Е.А. Чиннов. Исследованиями выявлено, что в процессе всплытия пузыри обычно взаимодействуют не только с твердой стенкой или свободной поверхностью, но и друг с другом. В процессе этого взаимодействия происходит слияние пузырьков и, как следствие, увеличение их размеров и скорости всплытия. Процесс утоньшения пленки состоит из двух стадий: начальной и конечной. На начальной стадии молекулярные силы малы, а на конечной играют доминирующую роль в процессе коалесценции капель с межфазной поверхностью. В работе подробно изучается конечная стадия. Выражение для потенциала молекулярного взаимодействия берется в виде:

где \(/ - потенциал молекулярного взаимодействия для бесконечной пленки, Ь -толщина пленки между каплей и межфазной поверхностью. Для Ь <120 А0 ш = 3 и |В| = 10"14 эрг, а для Ь > 400 А° ш = 4 и |В| = 10"19 эргсм. Нестационарное уравнение, описывающее изменение Ь, интегрируется. В результате определяется конечное время коалесценции капли с межфазной поверхностью. Полученное решение сравнивается с известными решениями о коалесценции плоского диска и цилиндра с межфазной поверхностью. Проводится также сравнение с экспериментальными данными. Отмечается, что полученная в работе оценка времени коалесценции находится в лучшем согласии с результатами эксперимента, чем соответствующие результаты других авторов.

Во втором разделе приводятся результаты моделирования процесса движения газового пузырька в нефти.

Рассматривается всплытие одиночного газового пузырька радиуса И. в вязкой бесконечной жидкости, насыщенной при заданном давлении растворенным в ней газом и содержащей также газ в виде мелких (го « Я) пузырьков, равномерно распределенных по объему жидкости и всплывающих со скоростью много меньше, чем скорость всплытия рассматриваемого пузырька (Уго < У2) (рисунок 2).

Рисунок 2 - Схема всплытия одиночного газового пузырька в бесконечной жидкости

Принимаем, что пузырек всплывает вертикально вверх по оси X с глубины Ь до свободной поверхности жидкости. Объемная концентрация а°° пузырьков г0, в жидкости принимается равномерной по всему объему жидкости и считается сравнительно небольшой (а°° = 0,01-0,10). Это означает, что эти пузырьки не взаимодействуют между собой, не объединяются и не дробятся, но могут присоединяться к большему пузырьку. После присоединения они поглощаются большим пузырьком. Газ, растворенный в жидкости, имеет концентрацию (XIе0, которая больше концентрации С]"30 насыщения при данном давлении и температуре на границе раздела пузырек - жидкость со стороны жидкости. В отличие от пузырьков г0 газ, диффундирующий в пузырек И, может диффундировать и назад в жидкость при С2 > С1ф > С,00. Температура в газовой и жидкой фазах остается постоянной, так что деформация пузырька при его подъеме не приводит к существенным изменениям в нем температуры, которая в свою очередь не влияет на его взаимодействие с жидкостью. Таким образом, при всплытии пузырька его масса изменится за счет диффузии растворенного газа через границу раздела пузырек-жидкость, а также за счет поглощения пузырьков г0 через поверхность пузырька Я.

В рамках приведенных выше основных допущений уравнение движения, радиальной деформации (Релея) и притока массы газа в пузырек запишем в виде:

где р1, VI - плотность и коэффициент кинематической вязкости жидкости; Сх, (Хп - коэффициент сопротивления и присоединенной массы пузырька; Р,™, Р,гр -давление в жидкости на некотором расстоянии от пузырька (за пределами области дальнего взаимодействия, обычно это расстояние равно 7-10 Я) и

(2)

(3)

(4)

давление в жидкости на границе пузырька со стороны жидкости; Р2, Рго -плотности газа в пузырьке R и пузырьке г0, соответственно; ¡3 - коэффициент переноса массы растворенного в жидкости газа внутрь пузырька; <р - телесный угол в верхней части пузырька R, охватывающий площадь поверхности, к который присоединяются пузырьки г0 (рисунок 2); xji - коэффициент прилипания, представляющий собой отношение числа пп присоединенных к пузырьку R пузырьков г0 к общему числу пб пузырьков г0, которые соударялись с пузырьком R в процессе всплытия в единицу времени.

пп = пб xji (5)

где g - ускорение свободного падения; t - время.

_dx_

Vl dt (6) Первый член уравнения (2) представляет собой силу взаимного сопротивления жидкости при подъеме пузырька; второй и третий члены выражают силу сопротивления, связанную с присоединенной массой от нестационарной деформации пузырька по радиусу (dR/dt) и от нестационарных движений (dv2/dt) пузырька по оси х; четвертый член - это Архимедова сила, а пятый - это инерционный член, связанный с массой пузырька. Уравнение (2) не учитывает влияния соседних пузырьков, в нем отсутствуют инерционные члены от изменения массы пузырька (силы Мещерского) в связи с их малостью (v2 (dfc/dt)-» 0).

На рисунке 3 представлены параметры газового пузырька R = 1,2 мм, всплывающего с глубины h=5 м с учетом диффузиии и коагуляции в момент времени 4<t<5,5 сек. Из анализа численных результатов и представленных графиков следует, что в начальный момент времени пузырек испытывает те же колебания, что и пузырек, поднимающийся с глубины h= 10 м. Деление пузырька происходит через 4,09 сек после начала подъема на глубине 6,49 м. Таким образом, если пузырек начинает свое движение не со дна дегазационной емкости, а с некоторого промежуточного расстояния, то он быстрее достигает своего критического размера. Это связано с тем, что с уменьшением глубины

падает гидростатическое давление, и, следовательно, радиус пузырька увеличивается не только за счет диффузии и коагуляции более мелких пузырьков, но и за счет уменьшения гидростатического давления. После деления характер поведения пузырька аналогичен тому, который всплывает с глубины Ь = 10 м.

Таки образом, проведено математическое моделирование гидродинамических процессов дегазации нефти в дегазационной камере через боковую поверхность и дно фильтрующих элементов. В связи с этим были рассмотрены задачи подъема пузырьков газа со дна дегазационной камеры, всплытие пузырька вдоль боковой поверхности фильтрующего элемента и истечение газа из пузырька через его пористую поверхность внутрь фильтрующего элемента.

З.ОЕ-7 Ч

2.0Е-7

I.0E-7

0.0032 :

0.0023

0.0024

0.002

/И/

■ПГЧИ -ИГ II ill III iii|i4inni|ii—1|Щ| III ||П11 III I 0.001bli nil M| I....... I IImilium i| мни i|iu iiirmiiiiii

0 3 3.S 4 4.S 5 5.S 6 0 3 3.5 4 4.5 5 5.J 6

0J0Q28 ■

0.0024-

0.0024

0.0018

\N\

• d

iritrilltlll*l|-|lllllll|lllll nil

3.5 4 4.5 5 5.5 6 t

5 .....................................................................

IS, 3 IS 4 4.S 5 55 6

Рисунок 3 - Изменение параметров газового пузырька, всплывающего с глубины Н = 5 м с учетом диффузии и коагуляции. Промежуток времени соответствующий началу деления пополам при ЯЖкр, Ккр=3мм, И<>= 1,2 мм

В третьем разделе приводятся результаты исследования влияния фильтрующих элементов на динамику газового пузырька.

Наличие твердой стенки оказывает существенное влияние на поведение газового пузырька в процессе всплытия. Так, если пузырек всплывает вертикально вверх вдоль твердой стенки, то скорость течения жидкости между пузырьком и стенкой будет больше, а давление меньше, чем скорость течения и давление с открытой стороны. Вследствие этого появляется горизонтальная составляющая силы, которая притягивает газовый пузырь к стенке.

В первую очередь необходимо определить скорость, с которой пузырек будет двигаться к твердой стенке, и оценить то максимальное расстояние, при котором пузырек «прилипнет» к боковой поверхности элемента в процессе всплытия. Для решения этой проблемы вполне достаточно ограничиться рамками идеальной несжимаемой жидкости и моделировать пузырек твердой недеформируемой сферой.

Как известно, движение сферы вдоль твердой стенки эквивалентно параллельному движению двух сфер под прямым углом к линии центров. Пусть а - радиус сферы, с - расстояние между центрами сфер (с = 2Ь, Ь - расстояние от центра сферы до стенки) и и - скорость, с которой сферы параллельно друг другу всплывают вверх (рисунок 4).

Рисунок 4 - Схема движения пузырьков вдоль стенки фильтрующего элемента

Общий потенциал скоростей будет иметь вид

Ф = Щф+ф'),

где функции ф и ф' удовлетворяют уравнению Лапласа

= о, уу=о,

(8)

а также краевым условиям на поверхности обеих сфер

(9)

и условиям затухания на бесконечности.

При отсутствии сферы В потенциал скоростей, соответствующий движению сферы А со скоростью и, равен

На рисунках 4, 5 приведены аналогичные расчеты для пузырьков радиуса а=1мм, т.е. для тех пузырьков, которые образуются в резервуаре с нефтью при ее перекачке и добыче.

Эти пузырьки движутся очень медленно по сравнению с пузырьками двух первых типов и могут притягиваться к боковой поверхности фильтрующего элемента, если будут всплывать на расстоянии порядка 1,7 мм от стенки. Сравнение графиков, показывает, что более мелкие пузырьки сильнее притягиваются к стенке в процесс всплытия (отношение радиуса пузырька а к расстоянию h, при котором пузырек притягивается к стенке для а=0,1 мм, h/a = 17, а для а = 3 мм, h/a = 5). Это вызвано тем, что маленький пузырек обладает меньшей инерцией и поэтому с меньшим усилием он может быть притянут к стенке.

Из приведенных графиков и анализа численных расчетов следует, что влияние горизонтальной поверхности днища фильтрующего элемента сказывается только на расстояниях порядка радиуса всплывающего пузырька.

U а3

<р =--¿-COSIA

2 г

(10)

V, см/с 2

Ь=2 см

Ь=1 см

-6 8 I -н>1 -12 d

Ь=1.5 см

Г! I 1-п

4 1, с

Рисунок 4 - Изменение расстояния у(1) до вертикальной стенки при всплытии газового пузырька радиуса а=0.1 мм со скоростью х=0.304см/сек при различных начальных расстояниях Ь=0.1, 0.15,0.2 см.

V, см/с 0.25

0.2

0.15 ; 0.1 0.05 0

-0.05 -0.1

Ь=0.2см

11=0.1 см

-20

-ТП-Г1 | М 11 г I г

40 60

100

120 и с

Рисунок 5 - Скорость изменения расстояния у(0 до вертикальной стенки при всплытии газового пузырька радиуса а = 0,1 мм со скоростью х = 0,304см/сек при различных начальных расстояниях И = 0,1; 0,15; 0,2 см.

На этом расстоянии скорость всплытия плавно замедляется до нуля и пузырек прилипает к днищу фильтрующего элемента.

Пористый материал в пузырьковом режиме, диаметр пор в котором (1о и длина их Ь (толщина материала). Это означает, что газ просачивается через поры отдельными порциями (пузырьками). Возможно, и просачивание непрерывно, когда все пузыри слипаются в сплошную газовую пленку. Пузырьковое просачивание является процессом нестационарным и более сложным, чем пленочное.

Рисунок 6 - Принципиальная схема дегазации жидкости Вероятность существования обоих режимов отдельно или одновременно должна определяться экспериментально. Ниже решается задача о пузырьковом режиме. Поры представляются как прямолинейные каналы с одинаковыми по длине сечениями (маленькие трубочки диаметра d-5-Ю микрон и длиной 1~10мм). Ось х направим по центральной поре к центру пузырька. Трубочки простираются от жидкости (сечение 2-2) до газа (сечение 3-3, 0<х<1). В сечении 3-3 при помощи, например, эжектора, отсасывается газ и давление Рэ в фильтрующем элементе будет ниже или равно атмосферного Р0.

Р3<Р0 = const. (11)

Предполагается, что за все время дегазации давление Р3 поддерживается постоянным.

В это время газовый пузырек с радиусом который движется вдоль вертикальной стенки (сечение 2-2) будет притянут к порам на глубине И от поверхности раздела. В связи с тем, что давление в пузырьке Р2 больше чем Р3, газ из пузырька через поры будет истекать в сечение 3-3 и отсасываться эжектором. Радиус пузырька будет уменьшаться от Яо до <1о, поэтому давление в нем будет переменным и истечение через поры будет нестационарным. Угол смачиваемости 8 будет определяться природой газа и пористого материала. Например, для системы воздух-вода-стекло имеем 5О°<0<110°.

Если принять, что пузырек сферический, то

(12)

(13)

2Л

а пористость материала можно представить в виде

V ------

' лО2/4

где Мп - количество пор на площади лБ2.

После преобразования (12) и (13) получим

4уЯ2 5т2 в

(И)

Так как Я является переменным во времени, то и количество пор М„, через которые истекает газ, также является функцией времени. Тогда в принципе Я—>(10, если полученный перепад давлений Р2-Р3 обеспечит такое истечение.

Также допускаем, что в процессе истечения газа из пузырька во внутрь фильтрационного элемента отсутствует диффузия растворенного газа и коагуляция пузырьков радиуса г0, т.е. не учитывается приток газа в пузырек из жидкости. Тогда в рамках представленных допущений задачу об истечении газа из пузырька через пористый материал можно представить в таком виде

<л2 2{л) я л Рху> '' (15)

Я - радиус пузырька (Яо <Жё0); V] - коэффициент кинематической вязкости жидкости; Р|гр - давление в жидкости на границе пузырька; Р1°° -

давление в жидкости на некотором расстоянии от границы пузырька; Ц] -коэффициент динамической вязкости жидкости; р] - плотность жидкости; В -газовая постоянная; Т), Т2,Тз - температура жидкости и газа в пузырьке (также в сечении 2-2 ) и в сечении 3-3, собственно; Р[, Рз - давление газа в пузырьке (также и в сечении 2-2) и в сечении 3-3; р2, рз, v2, у3 - плотность газа и его скорости в сечениях 2-2 и 3-3; а2, аз - коэффициент Кориолиса для соответствующих сечений; к - показатель адиабаты газа; уг - коэффициент кинематической вязкости газа в порах; - коэффициент потерь скорости, связанной с нецилиндричностью и извилистостью канала поры.

Для разработки системы снижения потерь нефти от испарения из резервуаров были использованы результаты исследования по дегазации нефти через пористые фильтры. Основная цель, которая достигается при использовании устройства - интенсификация процесса дегазации и утилизации выделяющегося газа. Предлагаемое устройство содержит емкость, в которой ступенями по высоте размещены трубчатые элементы для отвода газа. Трубчатые элементы выполнены в виде полупроницаемых мембран или газопроницаемых фтороплстовых фильтроэлементов. Конструкция снабжена трубопроводом отвода газа с эжектором, соединенным посредством трубок с вентилями с верхними концами элементов и трубопроводом подачи газа на продувку (рисунок 7)

Применение предлагаемого устройства разгазирования при промысловой подготовке нефти и углеводородного конденсата позволяет интенсифицировать процесс разгазирования, сократить потери углеводородного сырья и снизить метало- и энергозатраты.

Предлагаемая конструкция была внедрена на месторождениях ОАО «Самотлорнефтегаз», где показала свою достаточно высокую эффективность.

В четвертом разделе приведены результаты промысловых исследований эффективности технологий сокращения технологических потерь нефти.

Рисунок 7 - Устройство для интенсификации дегазации нефти. 1 -емкость, 2 — трубчатые элементы для отвода газа, 3 -трубопровод отвода газа, 4 - эжектор. 5 - соединительные трубки, 6, 7, 8 - вентили, 9 - верхние концы трубчатых элементов. 10 - трубопровод подачи газа на продувку, 11 -трубки подачи газа на продувку, 12, 13, 14 - вентили подачи газа на продувку, 15 - нижние концы элементов для отвода газа.

Исследованиям установлено, что при давлении сепарации нефти на концевых сепарационных установках КСП Самотлорского месторождения, равном 0,002-0,005 МПа, остаточное содержание газа в нефти составляет от 0,02 м3/м3 до 0,09 м3/м3 и приводит к частичному попаданию мелкодисперсного газа (м.г.) в нефтяной резервуар, что способствует массообменным процессам между углеводородами остаточного газа и нефти, приводящим к повышению потерь нефти от испарения из резервуаров.

В данном случае, при попадании остаточного мелкодисперсного газа в нефтяной резервуар, процесс испарения нефти в резервуаре проходит с учётом движения мелкодисперсного газа с нижнего уровня вверх. Причём наиболее мелкодисперсные пузырьки газа с минимальным критическим радиусом г=0,1*10"3 м, находящиеся под слоем нефти высотой 10 м самостоятельно всплыть не могут, а их всплытие происходит при перекачке нефти из резервуара технологического отстоя в резервуар двухчасового динамического отстоя.

В связи с этим рассмотрена схема дегазации жидкости через пористый материал (газопроницаемый фильтр), помещённый в слой нефти, а именно прототип устройства для дегазации жидкости. Принципиальная схема дегазации жидкости через пористый материал рассмотрена в пузырьковом режиме, диаметр пор в котором с1о и длина Ь (толщина материала) (рисунке 6).

Исходя из условий, что пузырёк сферический, стенки фильтрующего элемента имеют пористый материал, а радиус пузырька газа является переменным во времени, система уравнений составлена и решена численно методом Рунге-Кутта. Расчёты выполнены для разных типов пузырьков при различном положении фильтрующего элемента по глубине дегазационной камеры (резервуара). Расчёты выполнены с начальным радиусом пузырька о _ 1 2.1 п~3

0 ' м, всплывающим из нефти (приняты параметры нефти Самотлорского месторождения), в которой равномерно распределены пузырьки

с минимальным критическим радиусом г = 0Л"Ю м того же газа. Объемная

концентрация пузырьков газа радиусом г в нефти равна <1=0,05 (5%), а глубина дегазационной камеры Ь=10 м. Температура жидкой фазы Т, равна температуре пузырьков газа, радиусами Яо и г, и принята равной 20°С.

Моделирование дегазации жидкости через пористый материал позволяет рекомендовать применение систем улавливания лёгких фракций (УЛФ) на резервуарах в комплексе с устройством дегазации жидкости, выполненных из газопроницаемых фильтров с твёрдой стенкой, помещённых в слой нефти для отбора пузырьков газа из слоя нефти за счёт перепада давления на стенке фильтра, что обеспечит исключение массообменных процессов пузырьков газа и нефти в технологических резервуарах и способствует сокращению количества задействованных резервуаров двухчасового динамического отстоя и уменьшению технологических потерь нефти от испарения из резервуаров на 0,15-0,20% массы от добычи нефти.

Сокращение потерь нефти от испарения из резервуаров достигается за счёт разработанной технологии улавливания лёгких фракций усовершенствованной и развитой в Западной Сибири, где были созданы технологии УЛФ-1, УЛФ-2 и УЛФ-3, поэтапная реализация которых обеспечивает успешное решение задачи защиты окружающей среды, повышение надёжности и безопасности объектов подготовки нефти.

Технологией УЛФ-1 предусматривается создание в резервуарах квазипонтонов из обрабатываемых флюидов.

Технологией УЛФ-2 предусматривается бланкетирование паровых объёмов резервуаров парами нефти и газа в комплексе с технологией УЛФ-1.

Технологией УЛФ-3 предусматривается отбор на приём компрессора избытков паров нефти и газа, с использованием газопроницаемых фильтров, расположенных в слое нефти, компремирование и цикличная подача газообразных углеводородов в напорный газопровод. Применяется в комплексе с УЛФ-2 и технологией промысловой подготовки нефтяного газа, обогащённого тяжёлыми углеводородами.

Целевыми продуктами системы УЛФ являются сохранённые в нефти и уловленные углеводороды.

Их масса определяется по формуле:

М=М!+М2+М3, (17)

где М|-масса углеводородов, сохранённых в нефти, т; М2-масса углеводородов, отобранных в виде газа и переданных в газопровод, т.; М3-масса углеводородов, выделившихся из газопроводов, сепараторов, скрубберов в виде конденсата, т.

Величина М| определяется по формуле:

М,=0,001-О.-Кда, (18)

где Кдм - коэффициент эффективности технологии, С)„- добыча нефти, т;

Пределы изменений коэффициента Кдм определяются по таблице 1 Таблица 1 - Пределы изменений, методы и способы определения величин Кдм

Наименование Пределы изменении кг/тн Определение

методика способ

Коэффициент Кдм1 сокращения потерь нефти и вредных выбросов при эксплуатации системы УЛФ-1 1,5-2,5 РД390147103-388-87 СТП-0148070-009-89 экспериментальный

Коэффициент Кдм2 сокращения потерь нефти и вредных выбросов при эксплуатации системы УЛФ-2 2,6-5,0 РДЗ90147103-388-87 СТП-0148070-009-89 экспериментальный

Коэффициент Кда3 сокращения потерь нефти и вредных выбросов при эксплуатации системы УЛФ-3 5,0-7,0 РД390147103-388-87 СТП-0148070-009-89 экспериментальный

Величина М2 в формуле (19) определяется:

М2=Ог-рг-К2, (19)

где (Зг-объём газа, определяемый по показаниям узлов учёта, м3; рг- плотность газа, кг/м3, К2-коэффициент, учитывающий содержание углеводородов Сз+В, потери при транспорте и переработке газа:

К2=К-(1-Кт)-(1-Кп), (20)

где К* - содержание углеводородов Сз+В,% масс; Кт - потери газа при транспортировке на ГПЗ (1,13%); Кп- потери газа при переработке газа на ГПЗ.

Количество конденсата М3 в формуле (19) определяется по данным узлов учёта и результатов анализа плотности и обводнённости:

М3=Ок-рП1-(1->ЛО, (21)

где - объём конденсата, определяемый по данным узлов учёта, м3; ргк -плотность конденсата, кг/м3; W- обводнённость конденсата, % об.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1 Установлено, что основными причинами возникновения технологических потери нефти являются испарения из резервуаров (до 91 % суммарных потерь). Это связано с тем, что в поступающей в резервуары нефти содержатся мелкие пузырьки газа, которые оказывают влияния на массодиффузионные процессы, способствующие интенсивному испарению более тяжелых фракций нефти. В результате - потери нефти от испарения из резервуаров для месторождений Западной Сибири достигают 0,4 % - 0,7 % масс, добываемой нефти.

2 Установлены закономерности движения одиночного газового пузырька с учетом диффузии, коагуляции и дробления при его всплытии. Определено время всплытия пузырька со дна дегазационной камеры при различных начальных радиусах, а также закономерности нарастания массы пузырька, его радиуса и скорости движения. Для каждого типа пузырьков установлены предельные расстояния, при которых пузырек поднимаясь вдоль боковой поверхности фильтрующего элемента может к ней прилипнуть. Исследованы также закономерности истечения газа из пузырька через пористую поверхность внутрь фильтрующего элемента. В результате разработана и запатентована (АС № 1646572) устройство для дегазации жидкости. Для фторопластовых фильтрующих элементов и заданного перепада давления установлена зависимость, связывающая время истечения пузырька с его начальным радиусом.

3 Разработанная методика расчета максимально возможных технологических потерь нефти от испарения из резервуаров, базирующаяся на

измерении свободного и растворенного газа в нефти (Свидетельство об аттестации методики выполнения измерений № 2580-01-2000) используется при экспертной оценке обоснования нормативов потерь нефти на технологических установках объектов подготовки скважинной продукции Самотлорского месторождения.

Реализация разработанной технологии позволила обеспечить дополнительную сдачу нефти в объеме 100-300 тыс. тонн в год.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах.

1.Духневич Л.Н. Анализ разгазирования нефти на концевых сепарационных установках Самотлорского месторождения // Технология эксплуатации нефтяных месторождений и строительство наклонно направленных скважин в Нижневартовском районе: Сб. науч. тр. - М.: ВНИИОЭНГ, 1990. - С. 76-79.

2. Духневич Л.Н. Устройство для дегазации жидкости / Л.Н. Духневич, В.М. Секерин, Н.К. Нам, Ю.П. Коротаев, В.Н. Иванов, Ф.Я. Канзафаров, П.П. Бондаренко. В.Ф. Будымка, И.С. Шумейко, В.И. Паки // Авторское свидетельство № 1646572; Заяв; 25.05.1987 № 4283494 Опуб. 8.01.1991.

3. Духневич Л.Н. Моделирование технологических процессов бурения, добычи и транспортировки нефти и газа на основе современных информационных технологий: Материалы Всероссийской научно - технической конференции - Тюмень, ТюмГНГУ, 1998 г. - С. 84-85 / Л.Н. Духневич, Р.Я. Кучумов, В.А. Беляев // Моделирование технологических процессов бурения, добычи и транспортировки нефти и газа на основе современных информационных технологий: Материалы Всероссийской научно - технической конференции - Тюмень, ТюмГНГУ, 1998 г. - С. 84-85.

4. Духневич Л.Н. Математическое моделирование параметров газового пузырька, всплывающего со дна дегазационной камеры, с учетом диффузии и коагуляции, при условиях промысловой подготовки нефти и газа на месторождениях Западной Сибири / Л.Н. Духневич, Р.Я. Кучумов // Там же. -С. 90-91.

5. Духневич Л.Н. К вопросу снижения технологических потерь нефти от испарения из резервуаров Западной Сибири // Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России: Сб. науч. тр., М., РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2001. - С. 56-57.

6. Духневич Л.Н. Исследование движения газового пузырька в нефтяном резервуаре с учетом диффузии и коагуляции // Известия вузов. Нефть и газ. -2003.-№ 5.-С. 102-107.

7. Духневич Л.Н. К вопросу создания методики определения технологических потерь углеводородов / Л.Н. Духневич, В.П. Метельков // Нефтепромысловое дело. - 2004. - № 10. - 34-38.

8. Духневич Л.Н. Исследование движения газового пузырька в нефтяном резервуаре с учетом диффузии и коагуляции // Там же. - 38-39.

9. Духневич Л.Н. Разработка методики расчета массы углеводородов, сохраненных в нефти за счет технологии улавливания легких фракций / Л.Н. Духневич, С.А. Леонтьев // Новые технологии для ТЭК Западной Сибири: Сб. науч. тр. Тюмень, ТюмГНГУ, 2008. - Вып. 3. - С. 293-295.

Соискатель

Л.Н. Духневич

Издательство «Вектор Бук» Лицензия ЛР № 066721 от 06.07.99 г.

Подписано в печать 09.10.2009 г. Формат 60x84/16. Бумага офсетная. Печать Riso.

Усл. печ. л. 1,44. Тираж 100 экз. Заказ №111. Отпечатано с готового набора в типографии издательства «Вектор Бук».

Лицензия ПД № 17-0003 от 06.07.2000 г. 625004, г. Тюмень, ул. Володарского, 45. Тел. (3452) 46-54-04,46-90-03.

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Духневич, Леонид Николаевич

ВВЕДЕНИЕ.

1 ОБЗОР СОСТОЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ НЕФТИ НА МЕСТОРОЖДЕНИЯХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СРЕДСТВ.

1.1 Основные источники технологических потерь нефти на месторождениях.

1.2 Современное состояние и направление совершенствования нефтепромыслового оборудования, технологических процессов и технических средств сокращения технологических потерь нефти при сборе и подготовке продукции скважин.

1.3 Обзор исследований по движению газовых пузырьков в жидкости

Выводы по разделу 1.

2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДВИЖЕНИЯ ГАЗОВОГО

ПУЗЫРЬКА В НЕФТИ.

2.1 Движение газового пузырька с учетом диффузии и коагуляции.

Выводы по разделу 2.

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЛЬТРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ДИНАМИКУ ГАЗОВОГО ПУЗРЬКА.

3.1 Влияние боковой поверхности и дна фильтрующего элемента на динамику газового пузырька.

3.2 Дегазация нефти через поры фильтрующего элемента.

3.3. Разработка системы снижения испарения нефти из резервуаров.

Выводы по разделу 3.

4 ПРОМЫСЛОВЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕХНОЛОГИЙ СОКРАЩЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ НЕФТИ.

4.1 Основные направления по сокращению технологических потерь нефти на месторождениях Западной Сибири.

4.2 Разработка методика расчета потерь нефти от испарения из резервуаров.

Выводы по разделу 4.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Разработка и исследование методов снижения технологических потерь при подготовке нефти к транспорту"

Цель работы. Увеличение объемов подготовленной товарной нефти, посредством разработки методики и технологий, снижающих технологические потери.

Основные задачи исследований

Научная новизна выполненной работы

Практическая ценность и реализация

1. Исследованы закономерности истечения газа из пузырька через пористую поверхность внутрь фильтрующего элемента. Для данного типа фильтрующих элементов и заданного перепада давления установлена простая зависимость, связывающая время истечения пузырька с его начальным радиусом.

2. Разработана и внедрена система снижения потерь нефти от испарения из резервуаров посредством использования фильтрующих элементов, которая позволила снизить потери нефти при её подготовке на Самотлорском месторождении на 5 %, в результате чего дополнительная сдача нефти увеличилась на 535 т/сут.

3. Разработана методика расчета максимально возможных потерь нефти от ее испарения из резервуаров, которая позволяет на стадии проектировании резервуарного парка оценить возможные потери нефти от испарения из резервуаров и на стадии проектирования предложить комплекс мероприятий по их снижению.

Заключение Диссертация по теме "Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений", Духневич, Леонид Николаевич

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

3 Разработанная методика расчета максимально возможных технологических потерь нефти от испарения из резервуаров, базирующаяся на измерении свободного и растворенного газа в нефти (Свидетельство об аттестации методики выполнения измерений № 2580-01-2000) используется при экспертной оценке обоснования нормативов потерь нефти на технологических установках объектов подготовки скважинной продукции Самотлорского месторождения.

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Духневич, Леонид Николаевич, Тюмень

1. Лутошкин Г.С. Сбор и подготовка нефти, газа и воды. М., Недра, 1977.

2. Тронов В.П. и др. Эксплуатация систем улавливания паров нефти на промыслах. «Нефтяное хозяйство». 1996. - с. 50-54.

3. Тронов A.B., Ли А.Д. Теоретические предпосылки и перспективы применения технологии очистки сточных вод с использованием процессов автофлотации и поверхностных эффектов. Сборник научных трудов БашНИПИНЕФТЬ (вып. 80), УФА. 1989. - с. 113-120.

4. РД 39-0148070-389-87-Р. Руководство по применению технологии сепарации нефти с легким углеводородным составом на концевой ступени, -Тюмень, СибНИИНП, 1987. 18 с.

5. Tsuji Shi gem, Katakura Hiroshi. " Bull. JSME", 1978, 21, nl56, 10151021. A fundamental study of aeration in oil. Report 2. The effects of the diffusion ofair on the diameter change of a small bubble rising in a hydraulic oil.

6. Ю.Бердников В.И., Левин A.M. Расчет скорости движения пузырей и капель. "Теор. основы хим.технол.",1980, 14, N4, 531-541

7. П.Волков П.К.,Чиннов Е.А. Всплытие сферических и эллипсоидальных пузырей в неограниченном объеме жидкости. "Гидродинам, и акуст. одно- и двухфаз. потоков".Новосибирск, 1983,5-12.

8. Волков П.К.,Чиннов Е.А. Стационарное всплытие одиночного пузыря в неограниченном объеме жидкости. Ж.прик.мех. и техн.физ. -1989.-Nl.-c.94-99, Mech., 1985,N151,1-20

9. Чиннов Е.А. Всплытие одиночных газовых пузырей в жидкостях. "Конвектив.теплообмен и гидродинам."Киев,1985,45-53.

10. Вахрушев И.А., Владимиров А.И., Тыонг Тхи Хой. "Теор. основы хим. технол."1980, 14, N2,252-260. Поведение пузырей в псевдоожиженном газовом слое.

11. Tsuge Hideki, Нашалю to Tsin-ichi, Hibino Shin-ichi. "J. Chem. Eng. Jap.:, 1984,17, N6, 619-623. Wall effect on the behaviour of single bubbles rising in highly viscous liquids.

12. Гуськов О.Б. К вопросу о взаимодействии пузырей со стенкой при малых числах Рейнольдса. Моск.физ.-техн.ин-т.Долгопрудный, 1980,14 с, (Рукопись деп.в ВИНИТИ 24 июля 1980г.,N 3305-30 Деп.)

13. Countanceau Madeleine, Thizon Patrick. Wall effect on the bubble behaviour in highly viscous liquids. "J.FluidMech.1981,107, 339-373.

14. Радоев Б.П., Иванов И.Б. Деформация на газовомехурче, приближаващо се към твърда поверхност. "Годишник Софийск. Универ. Хим. факе. \ 1970-1971,(1973), 65,439, 441-451.

15. Shopov P., Minev P., Bazhlekov I., Zapryanov L., Nonstationary motion ofa deformable gas bubble in viscous liquid in the presence of wall. Докл. Болт. АН. 1989,-42, N1.-С. 43-46.

16. Морозенко С.Ю.,Ясько Н.Н. Об одном численном методе расчета движения газового пузырька вблизи свободной поверхности жидкости. Процессы тепломассообмена в одно- и двухфаз. системах. Днепропетровск, 1988.-С. 55-58.

17. Беляев Н.М., Морозенко С.Ю., Сапожников В.Б. Движение газового пузырька вблизи поверхности раздела "жидкость-газ". Днепро-петр. ун-т. Днепропетровск, 1984,11 е., (Рукопись деп. в ВИНИТИ 21 июня 1984,N4164-84 Деп.)

18. Dussan V.E.B., Chow Robert Tao Ping. " J. Fluid Mech. ", 1983 137, Dec, 1-29 On the ability ofvdrops or bubbles to stick to non-horizontal surfaces of solids.

19. Dussan V.E.B. On the ability of drops or bubbles to stick to non-horizontal surfaces of solids.P.2.Small drops or bubbles having contact angles of arbitrary size. "J.Fluid.

20. Malcotsis G. The mechanism of bubble detachment from a wall at zero and negative gravity. "J. FluidMech. ", 1976., 77, N2, 313-320.

21. Головин A. M., ПетровА.Г. 0 спектре коагулирующих пузырей в жидкости малой вязкости. "Известия АН СССР. Механика жидкости и газа", 1970, N4, 130-136.

22. Кузнецов Г.Н., Щекин И.Е. Коалесценция газовых пузырьков в маловязкой жидкости. " СБ. научн. тр. Фак. прикл. мат. и Мех. Воронежского университета", 1971, вып. 2,79-85

23. Chesters А.К., Hofman G. Bubble coalescence in pure liquids. "Appl. Sci. Res.' 1982,38,353-361

24. Shirabe Kazuro, Szkely Julian. A raathernical model of fluid flow and inclusion coalescence in the R-H vacuum degassing system. "Trans. Iron and Steel Inst. Jap.",1983,23,N6,465-474.

25. Chen Jing-Den, Hahn Pii Soo, Slatery J.C Coalescence time for a small drop or bubble at a fluid-fluid interface. " AICE Journal", 1984 30, N4,622-630.

26. Федоровский А.Д., Никифорович Е.И., Приходько Н. А. Процессы переноса в системах газ-жидкость. -К.: Наукова думка, 1988.-256с.

27. Перник А.Д. Проблемы кавитации. Д.: Судостроение, 1966.-439с.

28. СпиркинЛ.Е„ Шрайбер A.A. Многофазные течения газа с частицами. -М.: Машиностроение, 1994. -320с.

29. Кутателадзе С,С., Накоряков Б.Е. Тепломассообмен и волны в газожидкостных системах. -Новосибирск: Наука, 1984. -302с.

30. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. 4.1. -М.: Наука, 1987.464с.

31. Духин С. С, Рулев H.H., Димитров Д, С. Коагуляция и динамика тонких пленок. -К.: Наукова думка, 1986. -232с.

32. Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика. -М.: Из-во АН СССР, 1952. -538с.

33. Дейч М.Б., Филиппов Г.А. Газодинамика двухфазных сред, -М.: Энергия, 1968. -424с.

34. Александров В.Л. Техническая гидромеханика. -М.: Гостехиздат, 1946,-432с.

35. Синайский З.Г. Гидромеханика процессов нефтяной технологии. -М. : Недра, 1992,-191с.

36. Фольмар М. Кинетика образования новой фазы. -М.: Наука, 1986.340с.

37. Брагинский Л. Н. и др. Моделирование аэрационных сооружений для очистки сточных вод. -Л.: Химия, 1980. 144с.

38. Гупало Е.Г., Полянин А.Д., Рязанцев Ю.С. Массообмен реагирующих частиц с потоком. -М.: Наука, 1935. -240 с.

39. Намиот А.Ю. Растворимость газов в воде. Справочное пособие, М. : Недра, 1991.-167 с.

40. Ивченко В.М., Григорьев В. А., Приходько Н. А. Оптимальныегидрореактивные системы. Красноярск: Из-во Красноярского у-та.

41. Башкатов В.А., Орлов П.П., Федосов М.И. Гидрореактивные пропульсивные установки. -Л.: Судостроение, 1977. -296с.

42. Духневич Л.Н. Исследование движения газового пузырька в нефтяном резервуаре с учетом диффузии и коагуляции // Нефтепромысловое дело. 2004. -№ 10.-С. 34-38

43. Атанов Г,А. Газовая динамика,-К.: Выща школа, 1991. -359с.

44. Кафаров В.В. Основы массопередачи . -М.: Высшая школа, 1972. -496с.

45. Рул ев H.H. Гидродинамика всплывающего пузырька (обзор). "Коллоид, ж. 1980, 42, N2, 252-263

46. Бабуха Г.Л., Шрайбер A.A. Взаимодействие частиц полидисперсного материала в двухфазных потоках. К.: Наукова думка, 1972.

47. Вопросы Физики кипения, Под ред. Аладьева И. Т. -М.: Мир, 1964.444с.

48. Борисенко А.И. Газовая динамика двигателей, -М.: Оборон-гиз, 1962.793 с.

49. Седов Л.И. Механика сплошной среды, т. П.-М.: 1976. 576с.

50. Чиркни B.C. Теплофизические свойства материалов ядерной техники. -М.: Атомиздат, 1968. 484с.

51. Варгафтик Н.Б. Справочник по тепло физическим свойствам газов и жидкостей. М., Физматгиз, 1972. -720с.

52. Справочник нефтехимика. Т. I. под ред. Огородникова С. К. -Д.: Химия, 1978. 496с.

53. Справочник нефтепереработчика. Под ред. Ластовкина Г. А., Радченко Е. Д., Рудина М.Г. -Л.: Химия, 1986. 648с.

54. Нефти СССР. Доп. том. Физико-химические характеристики нефтей СССР. М.: Химия, 1975. -87с.

55. Пуцилло В.г. и др. Нефти и битумы СССР. -М.: изд. АН СССР, 1958.246с.

56. Белянин Б.В., ЗФИХ В.Н. Технический анализ нефтепродуктов и газа.-JL: Химия, 1970. -344c.

57. Ребиндер П.А, К теории эмульсий. -Коллоидный ж., 1946, вып. 8. стр. 242-247.

58. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теоретическая физика: Учебное пособие в Ют, T.VI. Гидродинамика . 3-е изд. -М.: Наука, 1986. 736с.

59. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1978. -736с.

60. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974. -71 9с

61. Турчак Л.И. Основы численных методов. -М.:"Наука", 1987,318с.

62. Бахвалов Н.С. Численные методы. -М.: Наука,1975

63. Ламб Г. Гидродинамика. М. :,Л.:, ОГИЗ. 1947,928с. 62.Милн-Томпсон Л.М. Теоретическая гидродинамика. М. :, "Мир", 1964,655с.

64. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. -М.: Госхимиздат, 1960. 830 с.

65. Перри Дж. Справочник инженера-химика. Т.1. -М.: Химия, 1969. -640с.

66. Чарный И.А. Неустановившиеся движения реальной жидкости в трубах. ЖТТИ. 1951.

67. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М., Госэенергоиздат, 1960.

68. Багиров И.Т. Современные установки первичной переработки нефти. -М.: Химия, 1974.-240 с.

69. Harper J.F. The motion of bubbles and drops through liquidis. "Adv. Appl Mech, Vol. 12". Mew- York-London, 1972, 59-29

70. Чиннов E.A. Анализ всплытия одиночных пузырей в неограниченномобъеме жидкости. "Соврем, проблемы теплофизики. Материалы Всесоюз.шк. мол.уч. и спец., Новосибирск,, февр., 1984". Новосибирск, 1984,55-61.

71. Скобло А.И., Молоканов Ю.К., Владимиров А.И., Щелкунов В.А. Процессы и аппараты нефтегазопереработки и нефтехимии: Учебник для вузов. 3-е изд., перераб. и доп. — М.: ООО «Недра - Бизнесцентр», 200. - 677 с.

72. Леонтьев С.А., Фоминых О.В. Определение констант фазового равновесия по данным разгазирования глубинных проб нефти // Известия вузов. Нефть и газ. 2009. - № 4. - С. 84-87.

73. РД 153-39-019-97 Методические указания по определению технологических потерь нефти на предприятиях нефтяных компаний Российской Федерации

Информация о работе

Духневич, Леонид Николаевич
кандидата технических наук
Тюмень, 2009
ВАК 25.00.17

Диссертация

Разработка и исследование методов снижения технологических потерь при подготовке нефти к транспорту - тема диссертации по наукам о земле, скачайте бесплатно

Автореферат

Похожие работы