Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки

Нестерова, Светлана Юрьевна

Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему
Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки
ВАК РФ 25.00.20, Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации по теме "Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки"

На правах рукописи

Нестерова Светлана Юрьевна

Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью щелевой разгрузки

Специальность 25.00.20 Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических паук-

Пермь-2010

□О3434227

003494227

Работа выполнена в Горном институте Уральского отделения Российской академии наук

Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

доктор технических наук

Андрей ко С.С.

доктор технических наук

Жихарев С.Я.

кандидат технических наук Бей ММ.

Ведушая организация:

Пермский государственный технический университет (Национальный исследовательский университет)

Защита состоится "Щ "&пр£14 2010 г. в /4 часов на заседании диссертационного совета Д 004.026.01 при Горном институте УрО РАН по адресу: 614007, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Горного института УрО РАН.

Автореферат разослан \ "20101

Ученый секретарь /7

диссертационного совета, к.г.-м.н.. доцент Бачурин Б.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы диссертации.

Разработка запасов калийных месторождений осложняется газодинамическими явлениями (ГДЯ), которые в силу своей внезапности и интенсивности представляют угрозу жизни шахтеров и наносят существенный материальный ущерб калийным рудникам.

Изучением механизма газодинамических явлений, теоретическими и практическими изысканиями в области исследований напряженно - деформированного состояния (НДС) выбросоопасного соляного массива, а также вопросами разработки технических устройств для реализации на практике способов предотвращения ГДЯ занимались многие ученые: Алыменко Н.И., Андрейко С.С., Асанов В.А., Бей М.М., Виноградов Ю.А., Водопьянов В.Л., Долгов П.В., Жихарев С.Я., Журавков М.А., Земсков А.Н., Кириченко A.C., Ковалев О.В., Константинова С.А., Лаптев Б.В., Мещеряков В.В., Падерин Ю.Н., Полянина Г.Д., Проскуряков Н.М., Саврасов И.Ф., Трифанов Г.Д., Шаманский Г.П. и др.

Из всех продуктивных пластов Верхнекамского месторождения калийных солей наиболее газоносным и выбросоопасным является карналлитовый пласт В. Наличие в карналлитовом пласте В большого количества зон, опасных по ГДЯ, отличает данный пласт от других пластов продуктивной толщи и предопределяет технологию его отработки с повсеместным применением мер, направленных на предотвращение газодинамических явлений.

Более чем 15-летняя практика механизированной добычи карналлита на руднике СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» показывает, что профилактическая обработка выбросоопасного карналлитового пласта торпедированием не всегда обеспечивает требуемый уровень безопасности ведения горных работ. При торпедировании карналлитового пласта применяются параметры буровзрывных работ, которые составлены для средних условий н не учитывают особенностей залегания и свойств пласта В на конкретном участке. Это приводит к тому, что при определенных условиях режим торпедирования карналлитового пласта оказывается неустойчивым и переходит в режим сотрясательного взрывания. Режим сотрясательного взрывания в свою очередь провоцирует развязывание газодинамических явлении из стенок горных выработок, что сопровождается нарушением проектных параметров применяемой камерной системы разработки и, как результат, снижением несущей способности междукамерных целиков. Кроме того, при механизированной выемке карналлита происходят комбинированные газодинамические явления в виде внезапных выбросов соли и газа с последующим обрушением кровли пласта В на больших площадях и выделением значительных объемов газов.

Таким образом, разработка эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов в условиях применения высокопроизводительных комбайновых комплексов по-прежнему является актуальной научной задачей, решение которой позволит

повысить эффективность и безопасность горных работ на калийных рудниках.

Цель работы - разработка способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов.

Основная идея диссертационной работы заключается в том, что предотвращение газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов может быть обеспечено путем проведения горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей (РДЩ).

Задачи исследовании:

• выполнить анализ способов предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках;

• выполнить математическое моделирование напряженно - деформированного состояния приконтурного массива горной выработки с горизонтальной щелью для условий карналлитового пласта;

• разработать методику исследований эффективности щелевой разгрузки для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта;

• провести шахтные экспериментальные наблюдения за процессом деформирования карналлитовых пород на контуре горной выработки под влиянием щелевой разгрузки;

• оценить эффективность дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели;

• разработать технологические схемы механизированной отработки карналлитового пласта В с использованием горизонтальной разгрузочно - дегазационной щели.

Основные научные положения, выносимые на защиту;

1. Проведение в карналлитовом пласте горизонтальной щели сопровождается разгрузкой приконтурной части массива от вертикальных сжимающих напряжений и формированием в зоне влияния щели областей тре-щиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели.

2. Комплексная оценка эффективности дегазации карналлитового пласта горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелыо, включающая измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

3. Способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Научная новизна:

- установлены геометрические параметры областей трещиноватости карналлитовых пород в приконтурном массиве с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью в зависимости от глубины щели;

- установлены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелыо, позволяю-

щие оценивать изменение относительных вертикальных деформаций кар-наллитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки;

- установлены закономерности процессов дегазации приконтурной части карналлитового пласта с горизонтальной щелыо, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород в зоне влияния щели;

- установлено, что для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта глубина разгрузочно-дегазационной щели в стенке горной выработке высотой до 2,6 м должна быть не менее вынимаемой комбайном ширины хода;

- разработан способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Достоверность научных положении, пыводов и рекомендаций под-твер вдается:

- большим объемом натурных исследований апробированными методами, использованием известных методик измерений, контроля и анализа, применением шахтных и лабораторных приборов, прошедших метрологическую поверку;

- сопоставимостью результатов математического моделирования с данными, полученными в ходе экспериментальных наблюдений;

- отсутствием случаев газодинамических явлений при использовании метода щелевой разгрузки в условиях механизированной отработки выбросоопас-ного карналлитового пласта.

Практическое значение результатов исследований заключается в разработке способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов с помощью щелевой разгрузки и технологических схем для его реализации в условиях карналлитового пласта В с использованием горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели.

Реализация результатов работы. Разработаны рекомендации по предотвращению газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит».

Личный вклад автора заключается:

- в выполнении математического моделирования НДС приконтурного массива с горизонтальной щелыо различной глубины в стенке горной выработки, пройденной по выбросоопасному 6 слою карналлитового пласта В;

- в разработке методики проведения экспериментальных исследований эффективности щелевой разгрузки для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта;

- в проведении натурных наблюдений за процессом деформирования кар-наллитовых пород на контуре горной выработки с горизонтальной раз-грузочно - дегазационной щелью и экспериментальных работ по оценке эффективности дегазации карналлитового пласта в зоне влияния щели;

- в разработке способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов с помощью щелевой разгрузки и технологических схем для его реализации.

Апробация результатов диссертационной работы. Основные положения, отдельные разделы и результаты диссертационной работы докладывались на научных сессиях Горного института УрО РАН (Пермь, 2001, 2002, 2003, 2004, 2005, 2006), на Региональной научно-практической конференции «Геология и полезные ископаемые Западного Урала» (Пермь, 2006, 2007), на 5-ой Межрегиональной научно-практической конференции «Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения» (Воркута, 2007, 2008) и технических совещаниях по безопасности горных работ в ОАО «Сильвинит» (Соликамск 2004-2007).

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 18 научных работ, в том числе 3 статьи в изданиях ВАК, а также 4 патента на изобретения.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения. Содержание работы изложено на 187 страницах машинописного текста и содержит 41 рисунок, 8 таблиц, список использованной литературы состоит из 145 наименований.

При выполнении исследований автор пользовался поддержкой, содействием и помощью специалистов ОАО «Сильвинит» к.т.н. А.Н. Чистякова, В.В. Федорищева, A.B. Лубнина, которым выражает искреннюю благодарность.

Автор выражает глубокую признательность и благодарность за постоянную поддержку, ценные рекомендации и конструктивную помощь при работе над диссертацией своему научному руководителю д.т.н. С.С. Андрейко, сотрудникам лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики Горного института УрО РАН к.т.н. О.В. Иванову, к.т.н. В.М. Мальцеву и к.т.н. C.B. Некрасову за полезные советы и помощь при проведении исследований.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

1. Проведение в карналлитовом пласте горизонтальной щели сопровождается разгрузкой приконтурной части массива от вертикальных сжимающих напряжений и формированием в зоне влияния щели областей трещиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели.

С целью теоретического обоснования возможности применения щелевой разгрузки для предотвращения газодинамических явлений при отработке карналлитового пласта проведено математическое моделирование напряженно-деформированного состояния соляных пород в окрестности горной выра-

ботки, пройденной по карналлитовому пласту В. В ходе моделирования выполнен анализ НДС приконтурного массива горной выработки без щели, с горизонтальной щелью в стенке глубиной 1,2 м, 2,2 м, 3,2 м, а также с двумя горизонтальными щелями глубиной 3,0 м в противоположных стенках, прорезанными на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки.

В соответствии с геологическими условиями для моделируемого участка принималась следующая расчетная схема. В упругом пространстве карналли-тового пласта В с упругими свойствами карналлита (модуль упругости Е=3,14 ГПа, коэффициент Пуассона v=0,4) на глубине 315 м от поверхности пройдена горная выработка высотой 2,6 м и шириной 4,2 м. В кровле и в почве пласта В расположены соответственно междупластье каменной соли В-Г и Б-В с упругими свойствами каменной соли (Е=13,9 ГПа, v=0,3).

Математический анализ влияния горизонтальной щели на состояние приконтурного массива горной выработки, пройденной по карналлитовому пласту В выполнен на основе непрямого метода граничных элементов (фиктивных нагрузок) в линейно - упругой постановке. При этом задача о напряженно - деформированном состоянии кусочно-однородной трехмерной упругой среды решена с применением программы расчета НДС, реализованной в среде программирования Delphi 7 и включающей следующие модули: автоматическую триангуляцию границы рассчитываемой области; построение матриц влияния граничных элементов; модуль, реализующий итерационную схему для определения фиктивных нагрузок на граничных элементах, а также модуль вывода компонент тензора напряжений и деформаций в заданную сетку, покрывающую анализируемую область горного массива. При реализации математической модели линейно - деформируемого массива использован метод суперпозиции решений, позволяющий выявить дополнительное напряженно - деформированное состояние, которое формируется в результате производства горных работ. При этом полное поле напряжений в силу линейности задачи раскладывается на две составляющие:

о = о0+о\ (1)

где а - тензор напряжений; о0 - напряжения в нетронутом горными работами массиве, о' - дополнительные (наведенные в результате проведения выработки) напряжения.

После установления полного поля напряжений определены зоны возможного разрушения пород в окрестности горной выработки, предельное состояние которых оценено по критерию прочности Кулона-Мора:

(2)

где oi > оз- главные напряжения; ор, осж - пределы прочности соляных пород при одноосном растяжении и сжатии.

При значениях R < 0, среда считается непрерывной, и, следовательно, породы сохраняют свою устойчивость. В случае R > 0 критерий разрушения выполняется, и порода в окрестности горной выработки переходит в пре-

дельное состояние с последующим формированием в массиве областей тре-щиноватости.

Оценка влияния горизонтальной щели на формирование вокруг выработки зон предельного состояния пород выполнена с учетом следующих максимальных значений прочности на одноосное сжатие и растяжение: для карналлита - 7,8 МПа и 0,6 МПа; для каменной соли - 23,0 МПа и 1,8 МПа.

Результаты математического моделирования представлены на рисунках в виде областей распределения вокруг горной выработки полей вертикальных и касательных напряжений, а также зон предельного состояния пород.

Анализ распределения в соляном массиве вертикальных напряжений показал следующее (рис. 1). В приконтурном массиве выработки без щели в ее стенках действуют сжимающие напряжения, которые на расстоянии 0,3-0,6 м от контура выработки достигают значения 2,1уН (с учетом уН=6,6 МПа). Вертикальные сжимающие напряжения вокруг выработки с горизонтальной щелью независимо от глубины щели реализуются вблизи торца щели, и величина их составляет около 4уН.

а б

ijl.I-X.J_I 1 штя

-в I -в -5 ■* .3 .3 .1 .0 5-0.3

ттт'п I и ¡;т~ттттхЕим

Рис.1. Распределение вертикальных напряжений в массиве вокруг горной выработки без щели (а), со щелью глубиной 3,2 м (б), с двумя щелями глубиной 3,0 м (в)

В то же время установлено, что кровля и почва горной выработки без щели и с горизонтальной щелью в равной степени испытывают разгрузку от вертикальных напряжений. При этом размеры разгруженных зон возрастают с увеличением глубины щели. Так, уровень разгрузки величиной до 0,2уН реализуется в приконтурном массиве без щели на высоту до 0,9 м в кровле и

на расстоянии до 1,2 м в почве выработки. При глубине щели 1,2 м, 2,2 м и 3,2 м зоны разгрузки от вертикальных напряжений уровнем до 0,2уН охватывают в кровле (почве) выработки области высотой 1,0 м (1,4 м), 1,2 м (1,6 м) и 1,3 м (2,0 м) соответственно. Размеры областей разгрузки пород в кровле и почве выработки с двумя горизонтальными щелями глубиной 3,0 м достигают 1,5 м и 2,3 м.

Расчеты показали также, что горизонтальная щель разгружает от вертикальных сжимающих напряжений не только кровлю и почву выработки, но и породы в стенке выработки на всю глубину щели. Причем, размеры области разгрузки пород увеличиваются с глубиной щели. Так при глубине щели 1,2 м зона разгрузки величиной до 0,2уН, начинаясь на торце щели, достигает в стенке выработки высоты 2,6 м, что соответствует высоте хода комбайна. Горизонтальные щели глубиной 2,2 м и 3,2 м способствуют распространению зон разгрузки до 0,2уН в стенке выработки вверх и вниз от щели на расстоянии в целом до 4,8 м и 5,5 м. В выработке с двумя щелями глубиной 3,0 м разгруженные до 0,2уН области в обеих стенках достигают высоты до 5,7 м.

Анализ распределения в приконтурном массиве касательных напряжений показал, что вблизи ее углов в стенке выработки без щели возникают касательные сжимающие напряжения, достигающие в карналлите значений 0,7уН. Горизонтальная щель способствует перемещению касательных напряжении с контура выработки вглубь массива. При этом, независимо от глубины щели, вблизи торца щели действуют значительные касательные сжимающие до 0,8-0,9уН и растягивающие до 6 МПа напряжения, что в условиях разгрузки от вертикальных напряжений создает предпосылки для развития трещин в карналлитовом пласте на глубине щели.

Результаты оценки прочности соляных пород по критерию Кулона-Мора показали следующее распределение областей возможного развития трещин в окрестности горной выработки (рис. 2).

а б в

Рис.2. Распределение областей предельного состояния пород вокруг горной выработки без щели (а), со щелью глубиной 3,2 м (б), с двумя щелями глубиной 3,0 м (в) в стенке горной выработки: ¡зддЦЩ - соляной массив; I_33 - зоны трещиноватости карналлита

В приконтурном массиве без щели зоны предельного состояния пород реализуются в стенках и почве выработки на расстоянии не более 0,6 м от ее контура. Анализ устойчивость соляных пород вокруг горной выработки с горизонтальной щелью в стенке показал, что геометрические размеры областей возможного развития трещин в массиве напрямую зависят от глубины щели.

Так, при глубине горизонтальной щели 1,2 м и 2,2 м области трещиноватости развиваются в карналлитовом пласте по всей глубине щели и распространяются на высоту соответственно до 2,0 м и 2,6 м от почвы выработки. При глубине щели 3,2 м область возможного развития трещин в карналлитовом пласте охватывает не только участок в стенке по глубине щели в пределах высоты выработки, но и частично породы в почве выработки. При наличии двух горизонтальных щелей глубиной 3,0 м в противоположных стенках горной выработки общая зона их влияния на карналлитовый пласт представляет собой области трещиноватости высотой до 3,0 м по глубине щели в каждой стенке и участок на расстоянии до 0,4 м в почве выработки.

Таким образом, анализ результатов математического моделирования показывает, что горизонтальная щель в стенке горной выработки разгружает подработанный и надработанный щелью массив от вертикальных напряжений в пределах высоты хода комбайна на всю глубину щели и создает условия для образования в карналлитовом пласте областей трещиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели.

Для установления общих закономерностей процессов деформирования карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки на руднике СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» проведены экспериментальные исследования, которые включали в себя инструментальные наблюдения за смещением контурных реперов на замерных станциях, оборудованных в стенках исследовательских горных выработок с горизонтальной РДЩ глубиной 1,2 м и разгрузочным пазом глубиной 3,0 м. Продолжительность замеров при этом составила в целом периоды, равные 96 и 54 суткам соответственно.

Исследования показали, что применение щелевой разгрузки в условиях пласта В способствует развитию в карналлитовом пласте деформаций растяжения. Установлено, что мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают менее активно. При этом в одних и тех же по высоте относительно щели (паза) слоях со временем наблюдается постепенный рост достигнутых ранее значений деформаций.

По результатам замеров смещений контурных реперов на замерной станции в течение всего периода наблюдений, построены графики изменения относительных вертикальных деформаций пород в зависимости от расстояния до щели (паза) (рис. 3), для которых получены соответствующие корреляционные зависимости (табл. 1).

Таблица 1

Функции изменения относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке выработки под влиянием щелевой разгрузки

Место наблюдений Участок стенки относительно щели (паза)

выше ниже

РДЩ глубиной 1,2 м 8 =-0,0002 хЬ + 0,245 (3) с = -0,0003 X ь + 0,202 (4)

Паз глубиной 3,0 м 8 = -0,0003 х Ъ + 0,306 (5) £ = -0,0003 х Ь + 0,342 (6)

От госительная

вертикальная деформацн

Условные обозначения: Е - относительные вертикальные деформации пород, % ; Ъ -расстояние от щели до определенного участка в стенке выработки относительно щели, мм.

Сходство представленных в таблице 1 зависимостей (3) и (4), а также (5) и (6) свидетельствует о том, что при расположении щели (паза) в стенке выработки высотой 2,6 м на равном расстоянии между кровлей и почвой обеспечивается возможность равномерной разгрузки карналлитового пласта в пределах высоты хода ; комбайна.

По результатам инструментальных замеров абсолютных смещений пород между крайними относительно разгрузочного паза глубиной 3,0 м реперами получена корреляционная зависимость конвергенции паза от времени, прошедшего после его прорезки, которая описывается линейного вида функцией:

К = -0,018 х Г - 0,513, мм (7) Кроме того, по данным замеров между крайними относительно щели реперами установлены регрессионные зависимости изменения во времени скорости конвергенции паза, которые описываются функциями следующего вида: - для периода наблюдений в течение 5 суток

МО,

Рис. 3. Графики изменения относительных вертикальных деформаций пород в стенке горной выработки в зависимости от расстояния до разгрузочного паза глубиной 3.0 м

К( = 0,621 хГ0'254, мм/сут - для всего периода наблюдений в течение 54 суток К(= 0,656 х Г0,316, мм/сут

(8) (9)

где t - время после прорезки разгрузочного паза, сут. Характер полученных зависимостей (8) и (9) свидетельствует о постепенном затухании скорости деформирования пород вблизи паза, что указывает на отсутствие возможности развития в карналлитовом пласте упругих деформаций под влиянием щелевой разгрузки.

Исследования показали, что применение щелевой разгрузки способствует росту трещиноватости карналлитовых пород и формированию в карналлитовом пласте систем связанных трещин. Это подтверждается результатами визуальных наблюдений за формированием трещин в стенке выработки со щелью глубиной 1,2 м (рис.4). Следует отметить, что наряду с постоянным

5- 100

g 40

/ /

1 1

/ 1

/ !

20 40 60 80

Время после проходки щели, сут.

ростом числа трещин на участках стенки выше и ниже щели, выявлено качественное изменение ранее выявленных трещин. Так, увеличились диаметр и глубина кольцеобразных трещин. Кроме того, длина некоторых одиночных трещин изменилась от нескольких десятков сантиметров до 7-10 м. При этом многие из трещин объединились в системы протяженностью до 12-17 м. Наряду с этим, в стенке выработки со временем были обнаружены также нехарактерные для общей картины тре-щиноватости диагональные средней крутизны трещины.

В ходе наблюдений за состоянием стенки с разгрузочным

пазом глубиной 30 м отмечена Рис. 4. Динамика роста во времени техногенных

более высокая скорость образова- тРе^ин BDC™ исследовательской вы-

1 г работки с РДЩ глубинои 1,2 м

ния трещин в карналлитовом пласте по сравнению с темпами развития трещин в стенке с РДЩ глубиной 1,2 м. Так, визуально различимые трещины на поверхности стенки с пазом были обнаружены впервые уже через 1 сутки после прорезки паза.

Таким образом, результаты выполненных в условиях рудника исследований экспериментально подтверждают результаты математического моделирования о развитии в карналлитовых породах процессов деформирования и трещинообразования под воздействием щелевой разгрузки.

2. Комплексная оценка эффективности дегазации карналлитового пласта горизонтальной разгрузочно-дегазациоиной щелью, включающая измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

Известно, что образование в карналлитовом пласте областей повышенной трещиноватости способствует формированию в соляном массиве систем проводников для фильтрации газа в атмосферу горной выработки, в результате чего снижается давления газов в пласте и происходит его дегазация.

Для оценки эффективности влияния щелевой разгрузки на уменьшение газового фактора выбросоопасности при отработке карналлитового пласта В, на участках исследований с разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 1,2 м и разгрузочным пазом глубиной 3,0 м проведены инструментальные наблюдения по известньм методикам за изменением исходных значений газоносности и показателей воздухопоглощения карналлитовых пород.

Установлено, что первоначальная газоносность карналлитового пласта В по свободным газам (в пересчете на условный метан) в стенках исследовательских выработок до проходки в них РДЩ и паза составила соответственно значения 0,91 м3/м3 и 1,4 м3/м3.

Регулярные наблюдения за процессом дегазации на участках исследований н результаты анализов отобранных в массиве газовых проб показали, что применение щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта способствует эффективному снижению содержания газов в пласте на глубине щели (паза). Так, в стенке выработки с РДЩ глубиной щели 1,2 м остаточная газоносность пласта В по условному метану снизилась до установленной нормативами безопасной величины £=0,4 м3/м3 через 3 суток после проходки щели. За это время содержание свободных газов в массиве в пределах высоты хода комбайна уменьшилось в среднем в 2,4 раза. На участке исследований с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м необходимый эффект дегазации был достигнут в течение 1 суток после прорезки паза. При этом содержание свободных газов в карналлитовом пласте в пределах высоты хода комбайна уменьшилось по сравнению с исходным в среднем в 4,5 раза.

По результатам наблюдений установлены регрессионные зависимости изменения во времени остаточной газоносности карналлитового пласта (по условному метану), полученные по результатам замеров в течение 10 суток после проходки в стенке выработки горизонтальной РДЩ глубиной 1,2 м и в течение 5 суток после прорезки разгрузочного паза глубиной 3,0 м (табл.2).

Таблица 2

Функции изменения во времени остаточной газоносности карналлитового пласта В в стенке выработки под влиянием щелевой разгрузки

Место наблюдений Участок стенки относительно щели (паза)

выше ниже

РДЩ глубиной 1,2м § = -0,081х 1п(/) + 0,434 (10) я =-0,084 х1п(0 +0,481 (ц>

Паз глубиной 3,0 м Я =-0,157 х1п(0 +0,297(12) § = -0,151х1п(/) + 0,355 (13)

Условные обозначения: g - остаточная газоносность пород по условному метану, м3/м3; I - время после проходки щели (паза), сут.

Сходство представленных в таблице 2 зависимостей (10) и (11), а также (12) и (¡3) свидетельствует о том, что при расположении щели (паза) в стенке выработки высотой 2,6 м на равном расстоянии между кровлей и почвой обеспечивается возможность равномерной дегазации выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В в пределах высоты хода комбайна.

Оценка эффективности щелевой разгрузки в качестве способа снижения выбросоопасности карналлитовых пород заключалась в сравнении показателей воздухопоглощения, достигнутых на участках исследований в разные периоды после проходки горизонтальной щели (паза) с соответствующими исходными показателями, измеренными на тех же участках заблаговременно. Известно, что эффект от применения противовыбросных мероприятий можно считать достигнутым, если соотношение показателей воздухопоглощения

карналлитовых пород, установленных в массиве после и до реализации этих мер, именуемое в дальнейшем как коэффициент эффективности по воздухо-поглощению Кэф, составляет величину не менее 1,5 (Кэф > 1,5).

Экспериментально установлено, что горизонтальная РДЩ глубиной 1,2 м и разгрузочный паз глубиной 3,0 м в стенке выработки способствует росту показателей воздухопоглощепия карналлитовых пород на глубине щели (паза) в пределах высоты хода комбайна.

По результатам наблюдений получены регрессионные зависимости изменения во времени коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород, полученные путем сравнения средних показателей воздухопоглощепия карналлитовых пород, достигнутых в стенке выработки в течение 5 суток после проходки горизонтальной РДЩ глубиной 1,2 м и в течение 10 суток на участке с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м, с соответствующими для этих участков средними исходными показателями (табл.3).

Таблица 3

Функции изменения во времени коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород

Место наблюдений Участок стенки относительно щели (паза)

выше ниже

РДЩ глубиной 1,2 м Кэф = 0,897 х«?0-2' (14) Кэф= 0,969 хе°'2< (15)

Паз глубиной 3,0 м Кэф = \,9\2х?'2 (16) Кэф = 0,995 хе°'2' (17)

Условные обозначения: Кэф - коэффициент эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород; < - время после проходки щели (паза), сут.

Сходство представленных в таблице 3 зависимостей (14) и (15), а также (16) и (17) свидетельствует о том, что при расположении горизонтальной раз-грузочно-дегазационной щели в стенке горной выработки высотой 2,6 м на равном расстоянии между кровлей и почвой обеспечивается возможность равномерного роста показателей воздухопоглощепия карналлитовых пород в пределах высоты хода комбайна.

Исследования показали, что в стенке горной выработки с ДРЩ глубиной 1,2 м эффективность щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород достигается в течение того же периода, как и по результатам контроля эффективности щелевой разгрузки по остаточной газоносности кар-наллитового пласта, то есть через 3 суток после проходки щели. На участке исследований с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м величина КЭф> 1,5 достигается в пределах высоты хода комбайна не в течение 1 суток после прорезки паза, как это было установлено при замерах остаточной газоносности пласта, а лишь спуст я 2 суток.

В связи с тем, что в ходе инструментальных наблюдений за изменением величины газоносности и показателей воздухопоглощепия карналлитовых пород в стенке с разгрузочным пазом получены различные по продолжительности сроки, за окончательный период реализации эффективного влияния

разгрузочного паза глубиной 3,0 м принимаем больший из периодов, равный 2 суткам. Следовательно, безопасная отработка выбросоопасного 6 слоя кар-наллитового пласта В на участке массива с горизонтальной щелью (пазом) в стенке горной выработки может быть начата после проходкп щели (паза) не ранее, чем через 3 суток при глубине щели (паза) 1,2 м и спустя 2 суток при глубине щели (паза) 3,0 м

Таким образом, результаты экспериментальных исследований, позволившие установить, что применение щелевой разгрузки в условиях карнал-литового пласта способствует увеличению способности карналлитовых пород пропускать газ вследствие развития карналлитовом пласте областей трещпноватости и, следовательно, снижению давления газов в карналлитовом пласте, а также эффективной его дегазации, позволяют сделать вывод о возможности применения щелевой разгрузки в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов.

3. Способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых ¡постов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового inacma с помощью горизонтальной

соответствии с проектом механизированной отработки карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвшшт» выемка запасов карналлита в очистных камерах ведется комбайновым комплексом Урал-10А, или двумя типами комплексов Урал-ЮА и Урал-20А в три или четыре технологических слоя по высоте камеры соответственно. При этом независимо от количества вынимаемых слоев, верхний (первый) слой отрабатывается тремя ходами комбайна «Урал-ЮА», первый из которых (разрезная выработка) проходится тупиковым забоем в зависимости от угла падения пласта по центру слоя, или вдоль левой или правой границы очистной камеры. Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину очистной камеры поочередно осуществляются II и III ходы комбайна (рис 5,а). Затем приступают к отработке нижележащих слоев.

В связи с тем, что верхний технологический слой камеры расположен в пределах наиболее выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В, отработка его ведется только с применением комплекса мер по предотвращению газодинамических явлений и созданию безопасных условий труда. Профилактические мероприятия при этом включают передовую дегазацию тупикового забоя и стенок разрезной выработки на всю ширину очистной камеры методом торпедирования массива путем взрывания зарядов взрывчатого вещества (ВВ) в шпурах (скважинах) с целью образования в карналлитовом пласте зон повышенной трещпноватости, обеспечивающих снижение горного давления в призабойной зоне пласта, его дегазацию и предотвращение выбросов соли н газа при последующем выполнении комбайном II и III ходов в пределах верхнего технологического слоя.

Многолетняя практика применения метода торпедирования для снижения выбросоопасности карналлита позволила выявить ряд недостатков, основным из которых является сейсмическое воздействие взрывных работ на приконтур-ный массив, что приводит к развязываншо газодинамических разрушений стенок разрезных выработок в виде вывалов, осыпаний боковых пород и внезапных выбросов породы и газа. В результате подобных явлений нарушаются проектные параметры камерной системы разработки, что приводит к снижению несущей способности междукамерных целиков.

По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанного на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Для принятых на руднике СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» параметров системы разработки разработаны два варианта технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отра-

Рис. 5. Действующая технология (а) и предлагаемые варианты (б, в) разгрузки и дегазации стенок разрезной выработки в очистной камере при механизированной отработке карналлитового пластаВ: 1-разрезная выработка; 2-проекгный контур очистной камеры; 3-шпуры для торпедирования; 4-разгрузочно - дегазационная щель

ботке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки.

Первый вариант рекомендован к использованию при расположении разрезной выработки вдоль левой или правой границы очистной камеры и заключается в предварительной дегазации и разгрузке выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазащюнной щели глубиной 3,0 м, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством для нарезки РДЩ, установленным непосредственно на комбайне Урал-ЮА (рис. 5, б). В предлагаемом варианте технологии комплекс профилактических мер по предотвращению ГДЯ при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает предварительное торпедирование тупикового забоя при проходке разрезной выработки и проведение горизонтальной разгрузочно-дегазащюнной щели в одной из стенок одновременно с выемкой дегазированного участка массива комбайном, оборудованным устройством для нарезки РДЩ.

Согласно первому варианту, отработка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки I ходом комбайна Урал-ЮА разрезной выработки с обязательным торпедированием тупикового забоя. После производства работ по торпедированию забоя комбайн проходит выработку по дегазированному участку. Одновременно в одной из стенок разрезной выработки, которая будет отрабатываться II ходом комбайна, с помощью специального устройства, установленного непосредственно на комбайне, прорезается горизонтальная разгрузочно-дегазационная щель. За смену планируется выполнение одного - двух проходческих циклов. Таким образом одновременно осуществляются передовая дегазация тупикового забоя и профилактическая обработка одной из стенок разрезной выработки для предотвращения газодинамических явлений при последующем проведении комбайном II хода по верхнему технологическому слою очистной камеры. После проходки разрезной выработки на всю длину до сбойки с панельным вентиляционным штреком комбайном поочередно проводят II и III ходы. Для этого после завершения соответственно I и II ходов очистной комбайн перегоняют от вентиляционного штрека в сторону выемочного, откуда продолжают отработку предварительно дегазированного с помощью щелевой разгрузки участка массива. Одновременно с проведением комбайном II хода в стенке со стороны III хода осуществляют проходку горизонтальной щели для предотвращения ГДЯ при последующей отработке комбайном того участка массива. Во время проведения последнего III хода комбайна по верхнему технологическому слою разгрузочно-дегазационная щель в стенке не проходится.

Второй вариант профилактической обработки выбросоопасного карналлитового пласта В рекомендован к использованию при расположении разрезной выработки по центру верхнего технологического слоя очистной камеры и заключается в предварительной дегазации и разгрузке выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазацнонных щелей глубиной 3,0 м, проводимых в обеих стенках разрезной выработки щеленарезной машиной (рис. 5, в). В предлагаемом варианте тех-

пологий комплекс профилактических мер по предотвращению выбросов соли и газа и созданию безопасных условий труда при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает передовое торпедирование тупикового забоя без дегазации боковых стенок при проходке комбайном разрезной выработки с последующей прорезкой горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей в обеих стенках разрезной выработки с использованием щеленарезной машины.

Согласно второму варианту, отработка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки комбайном Урал-ЮА разрезной выработки в центре камеры по предварительно дегазированному методом торпедирования участку тупикового забоя. Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину комбайн Урал-ЮА отгоняется из данной очистной камеры. Затем в камеру доставляется щеленарезная машина, с помощью которой в обеих стенках разрезной выработки поочередно осуществляется проходка горизонтальных щелей для предотвращения газодинамических явлений при последующей отработке комбайном этих участков карналлитового пласта. По окончании периода дегазации стенок разрезной выработки в данную камеру вновь доставляется комбайн Урал-ЮА для последовательного проведения II и III ходов в пределах верхнего технологического слоя.

В соответствии с результатами экспериментальных исследований, безопасная отработка комбайном предварительно дегазированного с помощью щелевой разгрузки участка карналлитового пласта, может быть начата не ранее, чем через 2 суток после проходки в стенке горной выработки горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели глубиной 3,0 м.

Предложенный способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью горизонтальной щели имеет по сравнению с применяемой технологией дегазации и разгрузки выбросоопасного массива методом торпедирования следующие достоинства: уменьшение сейсмического воздействия взрыва на приконтур-ный массив за счет исключения взрывных работ в стенках разрезной выработки и уменьшения общего расхода ВВ на проходческий цикл; отсутствие ограничения максимального периода времени до начала отработки комбайном дегазированных с помощью щелевой разгрузки участков массива в пределах верхнего технологического слоя; снижение риска производственного травматизма рабочих, занятых предварительной дегазацией массива верхнего технологического слоя, в связи с исключением из проходческого цикла процесса бурения шпуров в недегазированные стенки горной выработки ручными электросверлами.

Для выявления возможных путей оптимизации технико-экономических показателей по каждому из предложенных вариантов технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки необходимо проведение промышленных испытаний обоих вариантов тех-

нологии в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит», для проведения которых потребуется приобретение специальной техники, позволяющей осуществлять проходку щели с параметрами, удовлетворяющими требованиям безопасности для существующих параметров системы разработки карналлита.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе на основании выполненных исследований содержится решение актуальной задачи предотвращения газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов в условиях применения высокопроизводительных комбайновых комплексов, обеспечивающей повышение безопасности и эффективности горных работ и имеющей большое практическое значение при разработке месторождений калийных солей.

Основные теоретические положения, научные и практические результаты заключаются п следующем:

1. Математическим моделированием напряженно-деформированного состояния соляного массива в окрестности горной выработки высотой 2,6 м с горизонтальной щелью, пройденной в стенке на расстоянии 1,3 м от почвы, установлено формирование в карналлитовом пласте за счет эффекта разгрузки областей трещиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели. Области трещиноватости образуются под воздействием касательных сжимающих п растягивающих напряжений, превышающих предел прочности карналлита на растяжение и действующих преимущественно в горизонтальном направлении. При глубине горизонтальной щели 1,2 м и 2,2 м области трещиноватости развиваются в карналлитовом пласте по всей глубине щели и распространяются на высоту соответственно до 2,0 м и 2,6 м от почвы выработки. При глубине щели 3,2 м область возможного развития трещин в карналлитовом пласте охватывает не только участок в стенке по глубине щели в пределах высоты выработки, но и частично породы в почве выработки. При наличии двух горизонтальных щелей глубиной 3,0 м в противоположных стенках горной выработки общая зона их влияния на карналлнтовый пласт представляет собой области трещиноватости высотой до 3,0 м по глубине щели в каждой стенке и участок на расстоянии до 0,4 м в почве выработки.

2. Экспериментально доказано, что проведение горизонтальной разгру-зочно-дегазационной щели в карналлитовом пласте сопровождается развитием в стенке выработки со щелью деформаций растяжения. По результатам замеров получены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение относительных вертикальных деформации карналлитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки. В ходе исследований установлено, что мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают

менее активно. При этом в одних и тех же по высоте относительно щели слоях в стенке выработки со временем происходит рост достигнутых ранее значений деформаций. Регулярными наблюдениями за состоянием стенки выработки на участке со щелью отмечено повышение трещиноватости карналлитового пласта и постепенное формирование в карналлитовом пласте систем связанных трещин.

3. Экспериментальными исследованиями в стенке горной выработки с горизонтальной щелью доказана эффективность применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта. Установлено, что проведение щели способствует снижению значений остаточной газоносности и росту показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в массиве на глубине щели. По результатам замеров получены закономерности процессов дегазации приконтур-ной части карналлитового пласта с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощеншо карналлитовых пород в зоне влияния щели.

4. Комплексной оценкой эффективности дегазации карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки, включающей измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород, установлено, что необходимый по условиям безопасности эффект дегазации карналлитового пласта в стенке выработки с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 3,0 м достигается через двое суток после проходки щели.

5. По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанного на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели. Для условий рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» разработаны два варианта технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки. Первый вариант заключается в предварительной дегазации и разгрузке выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазациониой щели глубиной 3,0 м, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством для нарезки РДЩ, установленным непосредственно на комбайне Урал-ЮА. Второй вариант включает предварительную дегазацию и разгрузку выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей глубиной 3,0 м, проводимых в обеих стенках разрезной выработки щеленарез-ной машиной.

Основные положения и научные результаты диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Мате-

риалы науч. сессии Горного института УрО РАН по результатам НИР в 2000 г, Пермь, 9-13 апр. 2001 г. - Пермь, 2001. - С. 92-94.

2. Нестерова С.Ю., Андрей ко С.С. Предотвращение газодинамических явлений в калийных рудниках Верхнекамского месторождения с помощью де-газационно-разгрузочных щелей // Горная механика. - 2001. - № 1-2. - С. 39-42.

3. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Горное эхо. - 2002. - № 1(7). - С. 22-24.

4. Нестерова С.Ю. Оценка состояния стенок горных выработок после торпедирования при механизированной выемке карналлитового пласта В в условиях рудника СКПРУ-1 ОАО «Сильвинит» //Моделирование стратегии и процессов освоения георесурсов: сб. докл. - Пермь, 2003. - С. 237-239.

5. Нестерова С.Ю., Андрейко С.С. О решении проблемы газодинамических явлений при механизированной выемке карналлитового пласта // Наука в решении проблем Верхнекамского промышленного региона: сб. науч. тр., Березниковский филиал ПГТУ, выпуск 3. - Березники, 2003. - С. 231-232.

6. Нестерова С.Ю. Методика проведения исследований безвзрывного способа дегазации при механизированной выемке карналлитового пласта В // Стратегия и процессы освоения георесурсов: Материалы научной сессии Горного нн-та УрО РАН по результатам НИР в 2003 г., Пермь, 19-23 апр. 2004 г. - Пермь, 2004. - С. 269-273.

7. Способ управления газодинамическими процессами в прпконтурном массиве горной выработки: пат. 2199014 Рос. Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. № 2001114467/03; заявл. 25.05.2001; опубл. 20.02.2003. Бюл. № 5.

8. Способ разгрузки и дегазации пласта: пат. 2200844 Рос. Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. № 2001118588/03; заявл. 04.07.2001; опубл. 20.03.2003. Бюл. № 8.

9. Способ предотвращения газодинамического разрушения пород почвы горной выработки: пат. 2203423 Рос. Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. № 2001112536/03; заявл. 07.05.2001; опубл. 27.04.2003. Бюл. № 12.

10. Способ предотвращения газодинамического разрушения пород кровли горной выработки: пат. 2203424 Российская Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. №2001114466/03; заявл. 25.05.2001; опубл. 27.04.2003. Бюл. № 12.

11. Нестерова С.Ю. Результаты исследования эффективности применения дегазационно-разгрузочной щели для предотвращения газодинамических явлении при механизированной выемке карналлитового пласта В // Стратегия и процессы освоения георесурсов: материалы науч. сессии Горного ин-та УрО РАН по результатам НИР в 2004 г., Пермь, 18-22 апр. 2005 г. -Пермь, 2005. - С. 270-272.

12. Нестерова С.Ю. Результаты оценки эффективности дегазационно-разгрузочной щели при дегазации карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» // Горное эхо. - 2005. - № 4(22). -С. 28-31.

13. Нестерова С.Ю. Результаты исследования эффективности дегазационно - разгрузочной щели глубиной 3 м в стенке горной выработки // Стратегия и процессы освоения георесурсов: материалы науч. сессии Горного ин-та УрО РАН по результатам НИР в 2005 г., Пермь, 6-13 апр. 2006 г. -Пермь, 2006.-С. 178-179.

14. Нестерова С.Ю. Оценка эффективности дегазационно - разгрузочной щели при механизированной выемке карналлитового пласта В / С. 10. Нестерова // Геология и полезные ископаемые Западного Урала: сб. ст. по материалам регион, науч.-практ. конф. - Пермь, 2006. - С. 222-224.

15. Нестерова С.Ю. Технология дегазации выбросоопасного массива при механизированной выемке карналлитового пласта В // Стратегия и процессы освоения георесурсов: материалы ежегод. науч. сессии Горного ин-та УрО РАН по результатам НИР в 2007 г., Пермь, 21-25 апр. 2008 г. -Пермь, 2008. - С. 258-259.

16. Нестерова С.Ю., Андрейко С.С., Бикмаева Т.А. Дегазация выбросоопасного карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки // Геология, геофизика и разработка нефтяных и газовых месторождений. - 2008. -№8. - С. 89-91.

17. Нестерова С.Ю. Технология дегазации выбросоопасных пород при механизированной выемке карналлита // Изв. вузов. Горный журнал. -2008,-№8.-С. 47-52.

18. Нестерова С.Ю. Оценка эффективности горизонтальной дегазационно-разгрузочной щели для предотвращения газодинамических явлений при механизированной выемке карналлита // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. - 2008. - № 4(24). - С. 6-67.

Сдано в печать 05.03.2010 г. Формат 60x84/16. Тираж 100 экз.

Отпечатано сектором НТИ Горного института УрО РАН 614007, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Нестерова, Светлана Юрьевна

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

1.СОСТОЯНИЕ ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 .ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЗРАБОТКИ ВЕРХНЕКАМСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ

КАЛИЙНЫХ СОЛЕЙ.

1.1.1 .Горно-геологическая характеристика рабочих пластов.

1.1.2.Параметры системы разработки шахтных полей.

1.1.3.Общие сведения о газоносности соляных пород и видах газовыделений в рудниках.

1.1.4.Газодинамические явления при отработке карналлитового пласта В.

1.2.АНАЛИЗ СПОСОБОВ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ В КАЛИЙНЫХ РУДНИКАХ.

1.2.1.Региональные способы борьбы с газодинамическими i явлениями.

1.2.2.Локальные способы предотвращения газодинамических явлений при отработке сильвинитовых пластов.32

1.2.3.Дополнительные защитные мероприятия при отработке пластов, опасных по газодинамическим явлениям.

1.2.4.Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитового пласта на Верхнекамском калийном месторождении.

1.3.ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБА ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ОТРАБОТКЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА.

1.4.ЦЕЛБ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПОРОД В ОКРЕСТНОСТИ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ, ПРОЙДЕННОЙ ПО КАРНАЛЛИТОВОМУ ПЛАСТУ

2.1 .ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ И МЕТОД РАСЧЕТА НДС ГОРНОГО

МАССИВА.

2.2. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД

ВОКРУГ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ БЕЗ ЩЕЛИ.

2.3 .НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ

ПРИКОНТУРНОГО МАССИВА С ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЩЕЛЬЮ В СТЕНКЕ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ.

2.4.НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИКОНТУРНОГО МАССИВА С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ЩЕЛЯМИ ГЛУБИНОЙ 3,0 М В СТЕШСАХ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ.

2.5.ВЫВОД Ы.

Ш.МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ОТРАБОТКЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА

3.1.ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ МЕТОДИКИ.

3.2.ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТ ПО РЕАЛИЗАЦИИ МЕТОДА ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ В УСЛОВИЯХ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

3.2.1.Характеристика участка исследований и технология проходки разгрузочно-дегазационной щели глубиной 1,2 м.

3.2.2.Характеристика участка исследований и технология прорезки разгрузочного паза глубиной 3,0 м.

3.3.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВОЗДЕЙСТВИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА ДЕФОРМИРОВАНИЕ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

3.4.КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МЕТОДА ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ ДЛЯ ДЕГАЗАЦИИ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА.

3.4.1.Экспериментальные исследования газоносности карналлитового пласта.

3.4.2.Экспериментальные исследования показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

3.5.ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ИССЛЕДОВАНИЙ.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ В УСЛОВИЯХ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА

4.1.РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВОЗДЕЙСТВИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА

ДЕФОРМИРОВАНИЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

4.1.1 .Деформирование пород на контуре горной выработки с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью глубиной

1,2 м.

4.1.2.Деформирование пород на контуре горной выработки с горизонтальным разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.2.РЕЗУЛЫАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА ГАЗОНОСНОСТЬ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

4.2.1.Общие сведения о газоносности карналлитового пласта.

4.2.2.Газоносность карналлитового пласта на участке исследований с разгрузочно-дегазационной щелью глубиной

1,2 м.

4.2.3.Газоносность карналлитового пласта на участке исследований с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.3 .РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА

ВОЗДУХОПОГЛОЩЕНИЕ КАРНАЛЛИТОВЫХ ПОРОД.

4.3.1 .Воздухопоглощение пород в стенке горной выработки с разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 1,2 м.

4.3.2.Воздухопоглощение пород в стенке горной выработки с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.4.ВЫВОДЫ.

У.ТЕХНОЛОГИЯ ДЕГАЗАЦИИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ВЫЕМКЕ В УСЛОВИЯХ РУДНИКА

5.1 .ПРИМЕНЯЕМАЯ ТЕХНОЛОГИЯ КОМБАЙНОВОЙ ОТРАБОТКИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

5.2 .ПРЕДЛАГАЕМЫЙ СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМБАЙНА, ОБОРУДОВАННОГО УСТРОЙСТВОМ ДЛЯ НАРЕЗКИ РДЩ.

5.3 ПРЕДЛАГАЕМЫЙ СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЩЕЛЕНАРЕЗНОЙ МАШИНЫ.

5.4 АНАЛИЗ ПРЕДЛОЖЕННОГО СПОСОБА ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки"

Актуальность темы диссертации.

Изучением механизма газодинамических явлений, теоретическими и практическими изысканиями в области исследований напряженно - деформированного состояния (НДС) выбросоопасного соляного массива, а также вопросами разработки технических устройств для реализации на практике способов предотвращения ГДЯ занимались многие ученые: Алыменко Н.И., Андрейко С.С., Асанов В.А., Бей М.М., Виноградов Ю.А., Водопьянов B.JI., Долгов П.В., Жихарев С.Я., Журавков М.А., Земсков А.Н., Кириченко А.С., Ковалев О.В., Константинова С.А., Лаптев Б.В., Мещеряков В.В., Падерин Ю.Н., Полянина Г.Д., Проскуряков Н.М., Саврасов И.Ф., Трифанов Г.Д., Шаманский Г.П. и др.

Из всех продуктивных пластов Верхнекамского месторождения калийных солей наиболее газоносным и выбросоопасным является карналлитовый пласт В. Наличие в карналлитовом пласте В большого количества зон, опасных по ГДЯ, отличает данный пласт от других пластов свиты и предопределяет технологию его отработки с повсеместным применением мер, направленных на предотвращение газодинамических явлений.

Более чем 15-летняя практика механизированной добычи карналлита на руднике СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» показывает, что профилактическая обработка выбросоопасного карналлитового пласта торпедированием не всегда обеспечивает требуемый уровень безопасности ведения горных работ. При торпедировании карналлитового пласта применяются параметры буровзрывных работ, которые составлены для средних условий и не учитывают особенностей залегания и свойств пласта В на конкретном участке. Это приводит к тому, что при определенных условиях режим торпедирования карналлитового пласта оказывается неустойчивым и переходит в режим сотрясательного взрывания. Режим сотрясательного взрывания в свою очередь провоцирует развязывание газодинамических явлений из стенок горных выработок, что сопровождается нарушением проектных параметров применяемой камерной системы разработки и, как результат, снижением несущей способности междукамерных целиков. Кроме того, при механизированной добыче карналлита происходят комбинированные газодинамические явления в виде внезапных выбросов соли и газа с последующим обрушением кровли пласта В на больших площадях и выделением значительных объемов газов.

Основная идея диссертационной работы заключается в том, предотвращение газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов может быть обеспечено путем проведения горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей (РДЩ).

Задачи исследований:

• выполнить анализ способов предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках;

Основные научные положения, выносимые на защиту:

2. Комплексная оценка эффективности дегазации карналлитового пласта горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью, включающая измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

Научная новизна:

• установлены геометрические параметры областей трещиноватости карналлитовых пород в приконтурном массиве с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью в зависимости от глубины щели;

• установлены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки;

• установлены закономерности процессов дегазации приконтурной части карналлитового пласта с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород в зоне влияния щели;

• установлено, что для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта глубина разгрузочно-дегазационной щели в стенке горной выработке высотой до 2,6 м должна быть не менее вынимаемой комбайном ширины хода; о разработан способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается:

Личный вклад автора заключается:

- в выполнении математического моделирования НДС приконтурного массива с горизонтальной щелью различной глубины в стенке горной выработки, пройденной по выбросоопасному 6 слою карналлитового пласта В;

Заключение Диссертация по теме "Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика", Нестерова, Светлана Юрьевна

4.4. Выводы

Результаты проведенных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта В, включающих экспериментальные наблюдения за процессами деформирования и дегазации карналлитового пласта в стенке горной выработки с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 1,2 м и горизонтальным разгрузочным пазом глубиной 3,0 м, позволяют сделать следующие выводы. 1. Исследованиями установлено развитие в карналлитовом пласте в стенке горной выработки со щелью (пазом) деформаций растяжения под влиянием щелевой разгрузки. По мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы горной выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают менее активно.

Кроме того, в одних и тех же по высоте относительно щели (паза) слоях со временем наблюдается рост достигнутых ранее значений деформаций.

2. По результатам наблюдений получены корреляционные зависимости изменения относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза) от расстояния до щели (паза). Сходство зависимостей свидетельствует о том, что при расположении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки обеспечивается возможность равномерной разгрузки карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна, равной 2,6 м.

3. В ходе исследований установлены прямая зависимость изменения во времени конвергенции паза и регрессионная зависимость изменения во времени скорости конвергенции паза. Постепенное замедление процесса смещения пород в пространство паза указывает на отсутствие возможности развития в карналлитовом пласте упругих деформаций.

4. Исследования показали, что проходка горизонтальной щели (паза) в стенке горной выработки способствует повышению трещиноватости карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна и постепенному формированию в карналлитовом пласте системы связанных трещин.

5. Исследованиями установлено эффективное влияние щелевой разгрузки на уменьшение газоносности карналлитового пласта в стенке горной выработки с горизонтальной щелью (пазом). Необходимая по условиям безопасности величина остаточной газоносности по условному метану, равная з -j g=0,4 м /м , достигается в карналлитовом пласте на глубине щели (паза) в пределах высоты хода комбайна через 3 суток и спустя 1 сутки после проходки щели и паза соответственно.

6. По результатам наблюдений получены регрессионные зависимости изменения во времени остаточной газоносности карналлитового пласта (в пересчете на условный метан) в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза). Сходство зависимостей свидетельствует о том, что при распо

149 ложении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки обеспечивается возможность равномерной дегазации карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна.

7. Исследованиями установлено эффективное влияние щелевой разгрузки на рост показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в стенке горной выработки с горизонтальной щелью (пазом). Необходимый по условиям безопасности коэффициент эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению, равный Кэф > 1,5, достигается в карналлитовом пласте на глубине щели (паза) в пределах высоты хода комбайна через 3 и 2 суток после проходки щели и паза соответственно.

8. По результатам наблюдений получены регрессионные зависимости изменения во времени коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза), которые свидетельствуют о том, что при расположении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки достигается практически равномерный рост показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в пределах высоты хода комбайна.

9. Комплексной оценкой эффективности влияния щелевой разгрузки на процесс дегазации карналлитового пласта, включающей измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород, установлено, что безопасная отработка выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В на участке массива с горизонтальной щелью (пазом) в стенке горной выработки может быть начата после проходки щели (паза) не ранее, чем через 3 суток при глубине щели (паза) 1,2 м и спустя 2 суток при глубине щели (паза) 3,0 м.

10. По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка может быть рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов.

У.ТЕХНОЛОГИЯ ДЕГАЗАЦИИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ВЫЕМКЕ В УСЛОВИЯХ

РУДНИКА

5Л.Применяемая технология комбайновой отработки карналлитового пласта В

Горные работы на карналлитовом пласте В в условиях рудника СКРУ-1 ведутся с соблюдением ряда межотраслевых нормативных документов, а также всех действующих на рудниках ОАО «Сильвинит» положений по безопасности, учитывающих местные условия и инструкции по безопасным методам работ для различных профессий [140]. Технология очистных и подготовительных работ, а также схемы проветривания разработаны в соответствии с «Методическим руководством по ведению горных работ на рудниках Верхнекамского калийного месторождения» и «Указаниями по безопасной механизированной отработке пласта В и пластов смешанного состава на рудниках ОАО «Сильвинит».

В соответствии с проектом механизированной отработки карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 принята панельная схема подготовки запасов шахтного поля с проведением подготовительных выработок по пластам В и Kp.II. Планом развития горных работ участка по добыче карналлита на период до 2015 г. предусмотрена выемка запасов 5, 7 и 9 восточных панелей, для отработки которых предусмотрен обратный порядок подготовки [141]. Для указанных площадей шахтного поля проектом приняты следующие параметры системы разработки карналлитового пласта: при ширине очистной камеры 9 м и ширине междукамерного целика 17 м межосевое расстояние составляет 26 м [142].

Подготовка панели по пласту В осуществляется путем проходки по оси панели выемочного штрека, который через 250 - 300 м сбивается транспортными уклонами с панельным автотранспортным штреком пласта Kp.II. Кроме того, панель по пласту В оконтуривается вентиляционными штреками, которые через 180 - 200 м также соединяются вентиляционными уклонами с вентиляционными штреками пласта Kp.II. При этом и выемочный, и вентиляционный штреки по пласту В проходят с опережением очистных работ [143].

Техническими решениями для условий рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» предусмотрены следующие два варианта технологии очистных работ при комбайновой отработке карналлитового пласта В (рис. 5.1): а) очистные камеры отрабатываются комбайновым комплексом Урал-10А в четыре технологических слоя по высоте, каждый из которых, вынимается тремя последовательными ходами комбайна (рис. 5.1, а); б) очистные камеры отрабатываются двумя типами комплексов Урал-10А и Урал-20А в три или четыре технологических слоя по высоте, первый (верхний) из которых вынимается тремя ходами комбайна Урал-10А (аналогично первому варианту), а последующие - комбайном Урал-20А в два хода по ширине (рис. 5.1, б).

Очистные работы могут осуществляться по любому из приведенных вариантов, но вариант с комбайнами Урал-10А и Урал-20А характеризуется меньшей трудоемкостью.

Высота технологических слоев в пределах очистной камеры определяется мощностью отрабатываемого пласта и горно-геологическими условиями. На схемах отработки очистной камеры по обоим вариантам технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В расположение технологических слоев приведено из расчета средней мощности пласта 7,6 м. Высота слоев корректируется при изменении вынимаемой мощности пласта, а также при отработке пласта В на площадях пласта АБ смешанного состава солей (сильвинит + карналлит), где при доработке камер по карналлитовому пласту В возникает необходимость уменьшения мощности последнего технологического слоя камеры для возможности проведения профилактических противо-выбросных мероприятий из почвы камеры. Кроме того, размерами вынимаемых слоев варьируют при необходимости усреднения качества карналлито-вой руды. а

Геологическая колонка

55-7.7

Вк

Т\учуууул»%УУУ

7.6

Г-"

II ход I ход III ход N csT m см'

II ход I ход III ход

Ч" * -JitI I

1 : I

-i-r ч! У 4

9,0 слой I слой 2 слои слои и 3

Ч1 слой 1 I j v I и 2 слои слой 3

Рис. 5.1. Параметры очистных работ на карналлитовом пласте В при отработке камер комбайном Урал-10А (а) и комбайнами Урал-ЮА и Урал-20А (б): 1-разрезная выработка; 2-проведение хода комбайном Урал-ЮА; 3-проведение хода комбайном Урал-20А

На рисунке 5.2. представлена технологическая схема механизированной отработки пласта В двумя типами комбайновых комплексов Урал-10А и Урал-20А в три технологических слоя по высоте. В состав очистного комплекса входят комбайн Урал-10А (Урал-20А), самоходный вагон 5ВС-15М (ВСЗО). При необходимости возможно применение бункера-перегружателя БП-14А (БП-15).

Выемка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки комбайном Урал-10А разрезной выработки тупиковым забоем по центру камеры, или вдоль левой или правой границы камеры (в зависимости от падения пласта). Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину очистной камеры комбайном поочередно проводят II и III ходы. Затем приступают к отработке нижележащих слоев.

Проходка подготовительных выработок по пласту В осуществляется только комбайновым комплексом Урал-10А или совместно с комбайном Урал-20А. Вентиляционный штрек проходят в пределах верхнего технологического слоя одним ходом комбайна Урал-1 OA. Выемочный штрек проходят в два технологических слоя по высоте. При этом верхний технологический слой отрабатывают тремя ходами комбайна Урал-1 OA, первым из которых проходят разрезную выработку. После отработки верхнего слоя вынимают второй (нижний) слой тремя или двумя последовательными ходами в зависимости от типа комбайна. Заезды в очистные камеры проходят одновременно с отработкой верхнего слоя при проведении выемочного штрека.

На основании геомеханического расчета параметров системы разработки пластов В, АБ и Кр. П для условий 3,5,7 и 9 восточных панелей рудника СКРУ-1, в каждой из полупанелей допускается проходка двух междукамерных сбоек в пределах верхнего технологического слоя камеры и одной междукамерной сбойки по почве пласта В. Междукамерные сбойки по верхнему технологическому слою камеры (по 6 слою пласта В) проходят при необходимости повышения качества карналлитовой руды. В настоящее время с этой

Л1000КУ

Рис. 5.2. Действующая технологическая схема комбайновой отработки карналлитового пласта В: 1-выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка; 4-очистная камера; 5-панельный транспортный штрек; 6-заглубленный конвейерный штрек; 7-панельный вентиляционный штрек пл. Kp.II; 8-мсждукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500; 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружателъ БП-14А; 13-само.\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-ЮА; 18-транспортный уклон на пл. Kp.II; L-длина полупанели целью осуществляют проходку одной междукамерной сбойки в середине полупанели одним ходом комбайна Урал-10А. Междукамерную сбойку по почве пласта В, используемую в дальнейшем для гидрозакладки отработанных камер, проходят комбайном, осуществляющим отработку последнего технологического слоя камеры. Место проходки сбойки определяется в зависимости от профиля почвы камеры.

Как показывает опыт применения технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В на руднике СКРУ-1, для выполнения производственной программы на участке по добыче карналлита, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов, в зависимости от вариантов их использования в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-1 OA, или по 2 комбайна Урал-1 OA и Урал-20А. При этом в соответствии с принятой организацией работ три из общего числа комбайнов ведут подготовительные и очистные работы на одной из двух действующих одновременно панелях. Четвертым комбайном предусмотрена отработка нижних слоев очистных камер на другой уже полностью подготовленной панели.

В соответствии с проектом применение технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В допускается только с использованием комплекса профилактических мер по предотвращению газодинамических явлений и созданию безопасных условий труда. Проектом предусмотрен последовательный нисходящий порядок выемки пласта В комбайновым комплексом с обязательным предварительным торпедированием массива верхнего технологического слоя. Под торпедированием массива понимается взрывание зарядов взрывчатого вещества (ВВ) в шпурах (скважинах) с целью образования в карналлитовом пласте зон повышенной трещиноватости, обеспечивающих снижение горного давления в призабойной зоне пласта, его дегазацию и предотвращение выбросов соли и газа. Работы по торпедированию производятся в строгом соответствии с паспортом производства работ по торпедированию массива, составленным для конкретных условий [143].

Отработку запасов очистной камеры начинают с проведения тупиковым забоем разрезной выработки по центру верхнего технологического слоя. При этом в забое и в стенках разрезной выработки ручным электросверлом СЭР - 19Д (ЭР18Д-2М) бурят шпуры диаметром 42-44 мм и длиной 4,0 м и 3,0 м для последующего торпедирования массива 6 слоя пласта В соответственно на участке пород впереди забоя и в стенках камеры. Для одного цикла торпедирования бурят 5 шпуров в забое и по 2 шпура в левой и правой стенках. При этом общий расход взрывчатого вещества (ВВ) составляет 18 кг. После производства работ по торпедированию массива и отработки комбайном дегазированного участка впереди забоя, цикл проходки разрезной выработки повторяется. За смену выполняется один - два цикла. Таким образом одновременно осуществляются передовая дегазация тупикового забоя и профилактическая обработка стенок разрезной выработки методом торпедирования карналлитового пласта для предотвращения газодинамических явлений при последующем проведении комбайном II и III ходов по верхнему технологическому слою очистной камеры.

Подготовительные выработки по карналлитовому пласту В также проходят с использованием комплекса профилактических мер. Так, выемочный штрек проходят в два технологических слоя по высоте с предварительной дегазацией путем торпедирования верхнего слоя. Проходка вентиляционного штрека осуществляется по 6 слою пласта В одним ходом комбайна с дегазацией тупикового забоя по схеме, аналогичной схеме расположения шпуров в забое разрезной выработки. Торпедирование стенок при проходке вентиляционного штрека не производится.

В случае расположения разрезной выработки не по центру верхнего технологического слоя, а, в зависимости от падения пласта, вдоль левой или правой границы очистной камеры, одновременно с торпедированием тупикового забоя при проходке разрезной выработки осуществляется торпедирование той из ее стенок, которая будет отрабатываться II ходом комбайна. Перед проведением комбайном III хода в пределах верхнего технологического слоя осуществляют торпедирование оставшегося недегазированным участка массива.

В соответствии с мерами безопасности при комбайновой отработке карналлитового пласта, продолжительность периода, прошедшего с момента торпедирования массива верхнего технологического слоя до начала проведения в нем II и III ходов комбайном не должна превышать 70 суток. В противном случае возникает необходимость повторного торпедирования массива.

5.2.Предлагаемый способ предотвращения газодинамических явлений с использованием комбайна, оборудованного устройством для нарезки

РДЩ

Технологическая схема реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, заключающаяся в предварительной разгрузке и дегазации карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством, установленным непосредственно на комбайне Урал-10А, представлена на рисунке 5.3. В предлагаемом варианте технологии комплекс профилактических мер по предотвращению газодинамических явлений при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает предварительное торпедирование тупикового забоя при проходке разрезной выработки и проведение горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в одной из стенок одновременно с выемкой дегазированного участка массива комбайном, оборудованным устройством для нарезки РДЩ [144,145].

Следует отметить, что данный вариант способа предотвращения ГДЯ при механизированной отработке карналлитового пласта В может быть рекомендован в случае необходимости расположения разрезной выработки не по центру верхнего технологического слоя, а, в зависимости от падения пласта, вдоль левой или правой границы очистной камеры. Отработка верхнего технологического слоя очистной камеры при этом начинается с проходки I

Рис. 5.3. Технологическая схема реализации способа предотвращения ГДЯ при комбайновой отработке карналлитового пласта В с использованием комбайна, оборудованного устройством для нарезки РДЩ: 1выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка; 4-очистная камера; 5-панельный транспортный штрек; 6-заглубленный конвейерный штрек; 7— панельный вентиляционный штрек пл. Кр И; 8-междукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500; 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружатель БП-14А; 13-само\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-10А; 18-транспортный уклон на пл. Kp.II; 19-комбайн Урал-10 А, оборудованный устройством для нарезки РДЩ; 20-разгрузочно-дегазационная щель; l - длина полупанели ходом комбайна Урал-10А разрезной выработки соответственно вдоль левой или правой границы камеры. Дегазацию тупикового забоя при проходке разрезной выработки осуществляют методом торпедирования, для чего в забое ручным электросверлом СЭР-19Д (ЭР18Д-2М) бурят 5 шпуров диаметром 42-44 мм. Общий расход ВВ при этом составляет 15 кг.

После производства работ по торпедированию забоя комбайн проходит выработку по дегазированному участку. Одновременно в одной из стенок разрезной выработки, которая будет отрабатываться II ходом комбайна, с помощью специального устройства, установленного непосредственно на комбайне, прорезается горизонтальная разгрузочно-дегазационная щель. За смену планируется выполнение одного - двух проходческих циклов. Таким образом одновременно осуществляются передовая дегазация тупикового забоя и профилактическая обработка одной из стенок разрезной выработки для предотвращения газодинамических явлений при последующем проведении комбайном II хода по верхнему технологическому слою очистной камеры.

После проходки разрезной выработки на всю длину до сбойки с панельным вентиляционным штреком комбайном поочередно проводят II и III ходы. Для этого после завершения соответственно I и II ходов очистной комбайн перегоняют от вентиляционного штрека в сторону выемочного, откуда продолжают отработку предварительно дегазированного с помощью щелевой разгрузки участка массива. Одновременно с проведением комбайном II хода в стенке со стороны III хода осуществляют проходку горизонтальной щели для предотвращения ГДЯ при последующей отработке комбайном того участка массива. Во время проведения последнего III хода комбайна по верхнему технологическому слою разгрузочно-дегазационная щель в стенке не проходится.

Глубина щели, создаваемой установленным на комбайне устройством, должна обеспечивать эффективную дегазацию по всей глубине вынимаемого участка массива. Как было установлено в ходе экспериментальных исследований, проведение разгрузочно-дегазационной щели в стенке горной выработки на равном расстоянии между кровлей и почвой способствует эффективной дегазации карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна в массиве на глубине щели. Следовательно, с учетом предусмотренных действующим проектом параметров торпедирования карналлитового пласта, глубина разгрузочно-дегазационной щели в стенке разрезной выработки должна быть не менее 3,0 м. Ширина прорезаемой щели, а также месторасположение ее в стенке относительно кровли и почвы выработки будут определяться исходя из технических возможностей установки на комбайне устройства для нарезки РДЩ.

Согласно результатами экспериментальных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта, безопасная отработка комбайном приконтурной части массива с горизонтальной РДЩ глубиной 3,0 м может быть начата не ранее, чем через 2 суток после проходки щели на этом участке.

В предлагаемой технологической схеме механизированной отработки карналлитового пласта В сохраняется действующая технология проходки вентиляционного штрека в пределах верхнего технологического слоя одним ходом комбайна Урал-10А с обязательным торпедированием тупикового забоя. Остается прежней также и технология проходки выемочного штрека комбайновыми комплексами Урал-10А и Урал-20А в два технологических слоя по высоте с предварительной дегазацией путем торпедирования верхнего технологического слоя. Для предотвращения ГДЯ при проведении выемочного штрека может быть предложена технология дегазации и разгрузки массива верхнего технологического слоя, которая включает предварительное торпедирование тупикового забоя при проходке разрезной выработки и проведение горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в одной из стенок одновременно с выемкой дегазированного участка массива комбайном, оборудованным устройством для нарезки РДЩ.

В связи с тем, что для выполнения требуемого объема производства на участке по добыче карналлита предлагаемая технологическая схема отработки пласта В не предусматривает увеличения числа очистных и подготовительных забоев, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-10А, или по 2 комбайна Урал-10А и Урал-20А, расстановка которых по панелям остается прежней. При этом в зависимости от вариантов технологии дегазации и разгрузки верхнего технологического слоя при проходке выемочного штрека устройством для нарезки РДЩ на участке оборудуются 1 или 2 комбайна Урал-1 OA.

5.3 Предлагаемый способ предотвращения газодинамических явлений с использованием щеленарезной машины

Технологическая схема реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, заключающаяся в предварительной разгрузке и дегазации карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей, проводимых в стенках разрезной выработки щеленарезной машиной, представлена на рисунке 5.4. В предлагаемом варианте технологии комплекс профилактических мер по предотвращению выбросов соли и газа и созданию безопасных условий труда при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает передовое торпедирование тупикового забоя без дегазации боковых стенок при проходке комбайном разрезной выработки с последующей прорезкой горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей в обеих стенках разрезной выработки с использованием щеленарезной машины.

Отработка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки комбайном Урал-10А разрезной выработки в центре камеры по предварительно дегазированному методом торпедирования участку тупикового забоя. Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину комбайн Урал-10А отгоняется из данной очистной камеры. Затем в камеру доставляется щеленарезная машина, с помощью которой в обе

162

Рис. 5.4. Технологическая схема реализации способа предотвращения ГДЯ при комбайновой отработке карналлитового пласта В с использованием щеленарезной машины: 1-выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка: 4-очнстная камера: 5-панельный транспортный штрек: 6-заглубленный конвейерный штрек: 7-панельный вентиляционный штрек пл. Кр.П; 8-междукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500: 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружатсль БП-14А; 13-само.\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-10А; 18-транспоргный уклон на пл. Kp.II; 20-разгрузочно-дегазационнная щель; 21-щеленарезная машина Л-длина полупанели их стенках разрезной выработки поочередно осуществляется проходка горизонтальных щелей для предотвращения газодинамических явлений при последующей отработке комбайном этих участков карналлитового пласта. По окончании периода дегазации стенок разрезной выработки в данную камеру вновь доставляется комбайн Урал-10А для последовательного проведения II и III ходов в пределах верхнего технологического слоя.

В соответствии с принятыми проектом параметрами торпедирования карналлитового пласта, глубина горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в каждой из стенок разрезной выработки должна быть не менее 3,0 м. Ширина, прорезаемой щели, а также месторасположение ее в стенке относительно кровли и почвы выработки будут определяться техническими характеристиками щеленарезной машины.

Согласно результатам экспериментальных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта, безопасная отработка комбайном любой из стенок разрезной выработки с горизонтальной РДЩ глубиной 3,0 м может быть начата не ранее, чем через 2 суток после проходки щели в каждой стенке.

В предлагаемом варианте технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В сохраняются действующие технологические схемы проходки вентиляционного и выемочного штреков.

В связи с тем, что данный вариант технологии отработки пласта В не предусматривает увеличения числа очистных и подготовительных забоев, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-10А, или по 2 комбайна Урал-1 OA и Урал-20А, расстановка которых по панелям будет определяться планом добычи участка карналлита. В свою очередь, в зависимости от плана производства на участке будет организована и работа щеленарезной машины. Для этого на руднике должен быть разработан и утвержден проект, предусматривающий график организации и циклограмму работы машины с учетом необходимости выполнения на участке требуемых объемов дегазации.

В зависимости от организации очистных и подготовительных работ на участке по добыче карналлита возможны следующие варианты расстановки на панели периодически высвобождающихся при отработке верхнего технологического слоя очистной камеры единиц техники. Так, на период проходки щеленарезной машиной горизонтальных щелей в стенках разрезной выработки одной из очистных камер незанятый комбайн Урал-10А в может быть задействован на работах по проведению разрезной выработки в другой очистной камере на данной панели. Кроме того, данный комбайн может вести очистную выемку оставшихся технологических слоев в одной из частично отработанных камер на этой же панели. При необходимости незанятый комбайн Урал-10А можно использовать также на подготовительных работах на этой же панели, в том числе при оформлении заездов в камеры или на проходке междукамерных сбоек в пределах верхнего технологического слоя. В свою очередь, щеленарезная машина после проведения разгрузочно-дегазационных щелей в стенках разрезной выработки одной очистной камеры, может быть занята проходкой разгрузочно-дегазационных щелей в другой очистной камере.

5.4 Анализ предложенного способа предотвращения газодинамических явлений и технологических схем его реализации

- уменьшение сейсмического воздействия взрыва на приконтурный массив за счет исключения взрывных работ в стенках разрезной выработки и уменьшения общего расхода ВВ на проходческий цикл;

- отсутствие ограничения максимального периода времени до начала отработки комбайном дегазированных с помощью щелевой разгрузки участков массива в пределах верхнего технологического слоя;

- снижение риска производственного травматизма рабочих, занятых предварительной дегазацией массива верхнего технологического слоя, в связи с исключением из проходческого цикла процесса бурения шпуров в недегазированные стенки горной выработки ручными электросверлами.

Анализ разработанных технологических схем реализации предложенного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В показал, что технология, включающая проходку разгрузочно-дегазационной щели с использованием щеленарезной машиной имеет по сравнению с вариантом проходки щели с помощью специального устройства, установленного непосредственно на комбайне, следующие достоинства:

- более высокий уровень безопасности работ при проходке РДЩ по недегазированному участку массива во время работы щеленарезной машины в сквозной выработке, по сравнению с проведением щели в условиях тупикового забоя;

- возможность разделения в пространстве и времени работ по проходке РДЩ с помощью щеленарезной машины и очистных и подготовительных работ с использованием комбайнового комплекса, периодически высвобождаемого при отработке верхнего технологического слоя;

- сохранение эксплуатационных потерь по системе разработки в пределах установленной действующим проектом величины. Недостатком данного варианта технологии механизированной отработки карналлитового пласта является необходимость дополнительных инвестиций в разработку и приобретение предприятием дорогостоящей единицы техники, а именно щеленарезной машины.

Технология механизированной отработки карналлитового пласта, включающая проведение горизонтальной щели в стенке выработки с помощью специального устройства для нарезки РДЩ, установленного непосредственно на комбайне, не требует значительных материальных затрат. Однако существенным недостатком данной технологической схемы является неизбежность увеличения эксплуатационных потерь в междукамерных целиках за счет оставшихся не вынутыми на сопряжениях с вентиляционными штреками участков карналлитового пласта.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные теоретические положения, научные и практические результаты заключаются в следующем:

1. Математическим моделированием напряженно-деформированного состояния соляного массива в окрестности горной выработки высотой 2,6 м с горизонтальной щелью, пройденной в стенке на расстоянии 1,3 м от почвы, установлено формирование в карналлитовом пласте за счет эффекта разгрузки областей трещиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели. Области трещиноватости образуются под воздействием касательных сжимающих и растягивающих напряжений, превышающих предел прочности карналлита на растяжение и действующих преимущественно в горизонтальном направлении. При глубине горизонтальной щели 1,2 м и 2,2 м области трещиноватости развиваются в карналлитовом пласте по всей глубине щели и распространяются на высоту соответственно до 2,0 м и 2,6 м от почвы выработки. При глубине щели 3,2 м область возможного развития трещин в карналлитовом пласте охватывает не только участок в стенке по глубине щели в пределах высоты выработки, но и частично породы в почве выработки. При наличии двух горизонтальных щелей глубиной 3,0 м в противоположных стенках горной выработки общая зона их влияния на карналлитовый пласт представляет собой области трещиноватости высотой до 3,0 м по глубине щели в каждой стенке и участок на расстоянии до 0,4 м в почве выработки.

2. Экспериментально доказано, что проведение горизонтальной разгру-зочно-дегазационной щели в карналлитовом пласте сопровождается развитием в стенке выработки со щелыо деформаций растяжения. По результатам замеров получены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелыо, позволяющие оценивать изменение относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки. В ходе исследований установлено, что мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают менее активно. При этом в одних и тех лее по высоте относительно щели слоях в стенке выработки со временем происходит рост достигнутых ранее значений деформаций. Регулярными наблюдениями за состоянием стенки выработки на участке со щелыо отмечено повышение трещиноватости карналлитового пласта и постепенное формирование в карналлитовом пласте систем связанных трещин.

3. Экспериментальными исследованиями в стенке горной выработки с горизонтальной щелью доказана эффективность применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта. Установлено, что проведение щели способствует снижению значений остаточной газоносности и росту показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в массиве на глубине щели. По результатам замеров получены закономерности процессов дегазации приконтур-ной части карналлитового пласта с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород в зоне влияния щели.

4. Комплексной оценкой эффективности дегазации карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки, включающей измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород, установлено, что необходимый по условиям безопасности эффект дегазации карналлитового пласта в стенке выработки с горизонтальной разгрузочнодегазационной щелью глубиной 3,0 м достигается через двое суток после проходки щели.

5. По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанного на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели. Для условий рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» разработаны два варианта технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки. Первый вариант заключается в предварительной дегазации и разгрузке выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели глубиной 3,0 м, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством для нарезки РДЩ, установленным непосредственно на комбайне Урал-ЮА. Второй вариант включает предварительную дегазацию и разгрузку выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей глубиной 3,0 м, проводимых в обеих стенках разрезной выработки щеленарез-ной машиной.

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Нестерова, Светлана Юрьевна, Пермь

1. Кудряшов А.И. Верхнекамское месторождение солей. Пермь: Горныйинститут УрО РАН, 2001. 429 с.

2. Кудряшов А.И. Основные черты геологического строения Верхнекамского калийного месторождения // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Горный институт УрО РАН, 1986. - С. 6-20.

3. Андреичев А.Н. Разработка калийных месторождений. М.: Недра, 1966. -255 с.

4. Иванов А.А., Воронова М.Л. Верхнекамское месторождение калийных солей. Л.: Недра, 1975. - 219 с.

5. Вахрамеева В.А. К Стратиграфии и тектонике Верхнекамского месторождения // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакоп-ления: Тр. ВНИИГ, вып. 32. Л.: Госхимиздат, 1956, - С. 277-314.

6. Валяшко М. Г. Геохимические закономерности формирования месторождений калийных солей. М.: Изд-во МГУ, 1962. - 327 с.

7. Морачевский Ю.В., Безденежных А.Г., Тихомирова М.М. Взаимоотношения карналлита и сильвинита // Очерки геохимии Верхнекамских соляных отложений: Тр. ВИГ, вып. 17. М.: Госхимиздат, 1939, - С. 35-64.

8. Андрейко С.С., Калугин П.А., Щерба В .Я. Газодинамические явления в калийных рудниках. // Генезис, прогноз и управление / под ред. В.Я. Прушака. Мн.: Высшая школа, 2000. - 335 с.

9. Методическое руководство по ведению горных работ на рудниках Верхнекамского калийного месторождения / Уральский филиал ВНИИГ. -М.: Недра, 1992. 468 с.

10. Механизированная разработка карналлитового пласта В на руднике СКПРУ-1 АО «Сильвинит» проект.: шифр 51.076-ПЗ : книга 1 : пояснительная записка/ АО «Галургия». Пермь: Соликамск, 1995.

11. Полянина Г.Д., Земсков А.Н., Падерин Ю.Н. Технология и безопасность разработки Верхнекамского калийного месторождения. Пермь: Кн. изд-во, 1990.-262 с.

12. Полянина Г.Д. Принципы безопасной отработки газоносных, выбросо-опасных пластов калийных и калийно-магниевых солей // Горный вестник. 1995. -№ 4. - С. 52-55.

13. Полянина Г.Д. Газы соляных пород и газопроявления в рудниках Верхнекамского месторождения // Изв. вузов. Горный журнал. 1995. - № 6. -С. 145-150.

14. Медведев И.И., Полянина Г.Д. Газовыделения на калийных рудниках. -М.: Недра, 1974. 16В с.

15. Медведев И.И., Красноштейн А.Е. Аэрология калийных рудников. -Свердловск: УрО АН СССР, 1990. 250 с.

16. Красноштейн А.Е. Комплексная система безопасности горных работ на калийных рудниках в условиях газового режима // Изв. вузов. Горный журнал. 1995. - № 6. - С. 132-145.

17. Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы соли и газа: автореф. дис. . докт. техн. наук. JL: ЛГИ, 1976. - 37 с.

18. Полянина Г.Д. Научное обоснование и разработка безопасных методов ведения горных работ в соляных породах в условиях газовыделений и газодинамических явлений: автореф. дис. . докт. техн. наук. JI.: ЛГИ, 1990.-40 с.

19. Полянина Г.Д. Классификация природных газов соляных пород // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: Перм.ПИ, 1990. - С. 94-99.

20. Несмелова З.Н. О газах в калийных солях Березниковского рудника // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакопления: Тр. ВНИИГ. Вып. 35- Л.: Госхимиздат. 1959, С. 206-243.

21. Газоносность пластов Верхнекамского месторождения калийных солей / А.Н. Дудырев и др. // Проветривание шахт и карьеров. М.: Профиз-дат, 1964.-С. 34-36.

22. Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы породы и газа в калийных рудниках. М.: Недра, 1980. - 264 с.

23. Полянина Г.Д., Земсков А.Н. Экспериментальные исследования распределения газа в приконтурном массиве при разработке калийного пласта // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 120123.

24. Черепенников А.А. Газоносность солей Соликамского калийного рудника // Рудничная аэрология и безопасность труда в шахтах. М.: Углетех-издат, 1949. - С. 43-45.

25. Фивег М.П. О работах ВИГ по изучению газов карналлитовых пород Соликамского рудника // Геология месторождений калийных солей и их разведка: Труды ВНИИГ. Вып. 64. JL: Госхимиздат, 1973. - С. 32-39.

26. Земсков А. Н., Полянина Г. Д. Газоносность соляных пород и распределение газонасыщенных зон на Верхнекамских калийных рудниках // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. 1981. -№10.-С. 9-10.

27. Земсков А.Н., Полянина Г.Д. О цикличном распределении органического вещества и газов в сильвинитовых пластах Верхнекамского калийного месторождения // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1987. - С. 94-99.

28. Андрейко С.С., Галкин В.И., Шаманский Г.П. Некоторые особенности распределения углеводородных газов по разрезу Верхнекамского месторождения калийных солей. // Разработка соляных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1980. С. 82-87.

29. Красюк Н.Ф. Исследование газоносности соляных пород и ее роли во внезапных выбросах: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ, 1975. -19 с.

30. Земсков А.Н., Кондрашев П.И., Травникова Л.Г. Природные газы калийных месторождений и меры борьбы с ними. Пермь, 2008. - 414 с.

31. Морачевский Ю.В., Черепенников А.А. Газоносность соляной толщи // Очерки геохимии Верхнекамских соляных отложений: Тр. ВИГ. М. : Госхимиздат. 1939, вып. 17. - С. 80-85.

32. Морачевский Ю.В. О газоносности калийных пластов Верхнекамского месторождения // Бюллетень ВИГа: Тр. ВИГ. М.: Госхимиздат. 1939, № 6-7.-С. 10-18.

33. Мещеряков В.В. Газ соляных пластов // Химия и жизнь. 1982. - № 10. -С. 35-37.

34. Кочнев К.В., Ефремова Т.К., Шатов В.П. О газопроявлениях и газовом режиме на калийных рудниках // Горный журнал. 1967. - № 5. - С. 6264.

35. Полянина Г.Д., Красюк Н.Ф. Роль газа в механизме внезапных выбросов соляных пород // Разработка соляных месторождений. Пермь: Перм-ПИ, 1976.-С. 133-139.

36. Проскуряков Н.М., Ковалев О.В., Мещеряков В.В. Управление газодинамическими процессами в пластах калийных руд. М.: Недра, 1988. -240 с.

37. Папулов Л.М., Кузнецов Н.В., Триполко А.С. Особенности разработки Верхнекамского месторождения калийных солей // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Кн. Изд-во, 1986. - С. 21-37.

38. Проскуряков Н.М. Газодинамические проявления на Верхнекамских калийных рудниках // Газодинамические явления на калийных рудниках. -Л.: Недра, 1974. С. 69-95.

39. Пермяков Р.С., Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы соли и газа. Л.: Недра, 1972.-115 с.

40. Технологические схемы механизации очисткой выемки калийных пластов Верхнекамского месторождения. Пермь: Уральский филиал ВНИИГ, 1979. - 144с.

41. Указания по безопасной механизированной отработке карналлитового пласта В и пластов смешанного состава на рудниках ОАО «Сильвинит». Пермь: Соликамск, 2002. - 47 с.

42. Андрейко С.С., Бей М.М., Лаптев Б.В. Критерии типизации ГДЯ на карналлитовых пластах Верхнекамского месторождения калийных солей // Вентиляция шахт и рудников. Аэропылегазодинамика горных выработок. Л.: ЛГИ, 1987. - С. 49-54.

43. Долгов П.В., Полянина Г.Д., Земсков А.Н. Методы прогноза и предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках. Алма-Ата: Наука, 1987. - 176 с.

44. Проскуряков Н.М. Управление состоянием массива горных пород. М.: Недра, 1991.-368 с.

45. Физические основы прогноза и предупреждения газодинамических явлений / Ходот В.В. и др. // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1967. - № 5. - С. 39-41.

46. Винокур Б.Ш., Лаптев Б.В. Управление выбросоопасностыо и напряженно-деформированное состояние соляных пород // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1976. - С. 40-45.

47. Полянина Г.Д., Челышев И.В. К вопросу о механизме внезапного выброса соли и газа // Совершенствование разработки калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1987. - С. 62-65.

48. Долгов П.В. Теоретические принципы снижения вероятности возникновения внезапных выбросов при разработке соляных месторождений // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1986. - С. 92-96.

49. Gimm W., Hafner Н., Eckart D. Rtickblick auf die Arbeiten der Forschungsgemeinsschafit "Mineralgebunde Gase" // Leipzig, 1971. S. 7-44.

50. Ковалев О.В., Ливенский B.C., Былино JI.B. Особенности безопасной отработки калийных месторождений. Мн.: Полымя, 1982. - 96 с.

51. Ковалев О.В. Борьба с газодинамическими явлениями на калийных рудниках // Безопасность труда в промышленности. 1980. - № 6. - С. 51-53.

52. Андрейко С.С. Проблемы безопасной разработки калийных пластов: цели, тенденции и результаты // Моделирование стратегии и процессов освоения георесурсов. Пермь: Горный институт УрО РАН, 2003. - С. 115118.

53. Андрейко С.С., Шаманский Г.П., Шаманская А.Т. Анализ условий возникновения газодинамических явлений и меры их предупреждения // Новости маркшейдер, дела. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 43-47.

54. Андрейко С.С., Шаманский Г.П. Мероприятия по предупреждению газодинамических явлений в калийных рудниках // Повышение безопасности горных работ в угольной промышленности. Борьба с внезапными выбросами и горными ударами. М.: Наука, 1978. - С. 7-9.

55. Проскуряков Н.М., Фомина В.Д., Рожков В.К. Газодинамические явления на Солигорских калийных рудниках. Мн.: Полымя, 1974. - 212 с.

56. Андрейко С.С., Петровский Б.П. Пути повышения безопасности разработки выбросоопасных пластов Старобинского месторождения // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: Перм ПИ, 1990.-С. 78-80.

57. Нормативные и методические документы по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей / ОАО «Белагрохим-пром». Солигорск Минск, 1995. - 213 с.

58. Кириченко В.Н. Ярагин А.А. Бурение дренажных шпуров при обработке выбросоопасных пластов // Безопасность труда в промышленности. -1991.-№3.-С. 27-29.

59. Кириченко А.С. Исследование эффективности дренажного бурения как способа борьбы с внезапными выбросами соли и газа из кровли выработок на калийных шахтах: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ,1978. -23 с.

60. Кириченко А. С. Разработка метода прогнозирования и совершенствование способов предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках: автореф. дис. . докт. наук. С-Пб., 1990. -41 с.

61. Специальные мероприятия по безопасному ведению горных работ на Верхнекамском месторождении калийных солей в условиях газового режима в ОАО «Уралкалий». Пермь: Березники, 2005. -61 с.

62. Полянина Г.Д. Динамические явления и меры борьбы с ними / Г.Д. Полянина // Технология подземной разработки калийных руд. М.: Недра, 1977. - С. 239-259.

63. Полянина Г.Д. О путях решения проблемы внезапных выбросов соляных пород и газов на калийных рудниках // Газодинамические явления на калийных рудниках. Л.: ЛГИ, 1974. - С. 64-69.

64. Лаптев Б.В. Предотвращение газодинамических явлений на калийных рудниках. -М.: Недра, 1994. 138 с.

65. Ковалев О.В., Мещеряков В.В. Способ проведения выработки по выбро-соопасным пластам // Бюллетень изобретений 1980. № 27. - С. 14-16.

66. Ковалев О. В., Мещеряков В.В. Проведение очистных и подготовительных выработок по выбросоопасным калийным пластам // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1983. - С. 133-139.

67. Мещеряков В.В. Исследование фильтрационных процессов в калийных пластах, разработка методов прогнозирования и предотвращения газодинамических явлений: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ,1979.-20 с.

68. Шаманский Г.П., Ковалев О.В., Лаптев Б.В. Геомеханическое обоснование и опыт применения системы разработки с податливыми целиками // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: ПермПИ, 1986. - С. 102-117.

69. Шаманский Г.П., Лаптев Б.В., Воронцов В.И. Об эффекте защитной выемки пластов при камерной системе разработки // Технология и безопасность горных работ в калийных рудниках. Пермь: ППИ, 1985. - С. 2832.

70. Исследование технологической схемы выемки с податливыми целиками / В.Я. Ковтун и др. // Совершенствование разработки калийных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1987. С. 3-6.

71. Применение разгрузочной щели для предотвращения внезапных выбросов в очистных забоях / И.И. Балинченко и др. // Безопасность труда в промышленности. 1992. - № 8. - С. 25-27.

72. Алыменко Н.И., Трифанов Г.Д. Устройство для нарезки разгрузочной щели // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1986. -С. 121-123.

73. Протосеня А.Г., Жихарев С.Я., Долгий И.Е. Геомеханика массивов и устойчивость подготовительных выработок // Сб. научн. трудов. С-Пб.: МАЭНЭБ, 2004.

74. Жихарев С.Я., Полянина Г.Д., Падерин Ю.Н. Разработка способа предотвращения динамических явлений для условий второго и третьего Бе-резниковских рудников // Технология и безопасность горных работ в калийных рудниках. Пермь: ППИ, 1985. - С. 104-108.

75. Жихарев С.Я. Разработка методов предотвращения обрушений кровли в калийных рудниках: автореф. дис. . канд. техн. наук. JL: ЛГИ, 1984. -19 с.

76. Жихарев С.Я. Научное обоснование способов охраны подготовительных выработок в слоистых неоднородных массивах пластовых месторождений: автореф. дис. докт. техн. наук. С-Пб., 1996. 47 с.

77. Константинова С. А., Падерин Ю.Н. Комисарова В.К. Щелевая разгрузка кровли соляных пород как способ повышения ее устойчивости // Проблемы безопасной разработки калийных месторождений. Мн., 1990. -47 с.

78. Томчин Л.И., Смычник А.Д. Опыт разработки Старобинского месторождения калийных солей // Горный журнал. 1998, № 11-12. С. 79-84.

79. Старцев В.А., Полянина Г.Д. Новый способ выемки опасных по внезапным выбросам пластов // Разработка калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1989. - С. 46-49.

80. Журавков М.А. Влияние компенсационных щелей на устойчивость выработок, пройденных в породах, опасных по ГДЯ // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1990. - С. 30-41.

81. Способ проведения горных выработок по пластам, опасным по динамическим явлениям: А.с. 1028853 СССР/ С.Я. Жихарев и др. № 3321183/2203 ; заявл. 31.07.81; опубл. 15.07.83, Бюл. №26.

82. Совершенствование методов и средств добычи и переработки калийных солей Верхнекамского месторождения. Разработка и испытание устройства для нарезки разгрузочной щели на ПО «Уралкалий» // Отчет о НИР: ПермПИ. -Пермь, 1985.

83. Определение НДС горного массива вокруг выработки с разгрузочной щелью / В.Ю. Столбов и др. // Разработка соляных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1986. С. 129-132.

84. Ковалев О.В. Газодинамические явления, развивающиеся из груди забоя и перспектива обеспечения безопасных условий труда на выбросоопас-ных калийных пластах. // Калийная промышленность. М.: НИИТЭ-ХИМ. 1980, вып. 2. - С. 17-19.

85. Пермяков Ф.Ф. Обрушение карналлита в горных выработках первого калийного рудника при внезапных выделениях газа // Труды ВИГ. Соликамск, 1946.

86. Параметры камер и буровзрывных работ в условиях карналлитового пласта на Соликамском калийном руднике / Г.Л. Лапин и др. // Научные труды ПермНИУИ. Пермь. 1964, № 4.

87. Турчанинов И.А., Иофис М.А., Каспарьян Э.В. // Основы механики горных пород. Л.: Недра, 1989. - 488 с.

88. Виноградов Ю.А. Исследование и разработка способа предотвращения внезапных выбросов соляных пород и газов: автореф. дисс . канд. техн. наук.-Л.: ЛГИ, 1991.-18 с.

89. Полянина Г.Д., Виноградов Ю.А. Управление выбросоопасностью карналлитового пласта с помощью разгружающе-дегазационных щелей и скважин. // Физические процессы горного производства. М.: МГИ, 1991.-С. 51-53.

90. Полянина Г.Д., Виноградов Ю.А. Новые технологии отработки выбросоопасного карналлитового пласта // Горные науки на рубеже XXI века. Пермь: ПермПИ, 1997. - С. 155-156.

91. Виноградов Ю.А., Полянина Г.Д., Папулов JI.M. Технология отработки выбросоопасного соляного пласта с предварительным проведением разгружающих щелей // Повышение эффективности процессов добычи и переработки соли. М.: МГИ, 1988. - С. 105-106.

92. Виноградов Ю.А. Результаты шахтных испытаний эффективности разгружающих щелей для предотвращения внезапных выбросов карналлита и газа. // Проблемы безопасной разработки калийных месторождений. -Мн., 1990. С. 101-102.

93. Полянина Г.Д. Определение параметров нагнетания // Технология и безопасность горных работ. Пермь: ПермПИ, 1972. - С. 50-55.

94. Безопасная разработка калийно-магниевых пластов / М.М. Бей и др. // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Кн. Изд-во, 1986. - С. 132-145.

95. Бей М. М., Шаманский Г.П., Губарев В. Н. Некоторые результаты испытаний нагнетания воды в карналлитовый пласт В // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 134-139.

96. Полянина Г.Д. Выбор и исследование метода борьбы с газодинамическими явлениями на Верхнекамских калийных рудниках: автореф. дисс . канд. техн. наук. Кемерово: КПИ, 1968. - 24 с.

97. Рабочая методика по гидрообработке карналлитового пласта В как метода борьбы с газодинамическими явлениями в условиях рудника СКПРУ-1 ПО «Уралкалий». Пермь: Уральский филиал ВНИИГ, 1979. -22с.

98. Полянина Г.Д. Вариант технологии отработки выбросоопасного карналлитового пласта // Разработка калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1989. - С. 3-7.

99. Временное руководство по передовому торпедированию выбросоопасного породного массива при проходке горных выработок на Индерском борно-калийном месторождении № 99. Алма-Ата: ИГД АН КазССР, 1982.-45 с.

100. Бей М.М., Галкин В.И., Губарев В.Н. Взрывной способ дегазации массива выбросоопасных пород // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. 1982. - № 2. - С. 9-10.

101. Механизированная технология выемки выбросоопасного карналлитового пласта на Верхнекамском калийном месторождении / М.М. Бей и др. // Горные работы на калийных рудниках. Д., 1990. - С. 5-10.

102. Бей М.М., Филатов В.В., Барышников Г.В. Об эффективности торпедирования массива при комбайновой выемке карналлита // Горные работы на калийных рудниках. Л., 1990. - С. 11-16.

103. Долгов П.В. Основные принципы снижения выбросоопасности соляных пород // Проблемы безопасной отработки калийных месторождений: тез. докл. научн.-техн. конф., Солигорск, 11-13 сент.1990 г. Мн., 1990.-С. 95-96.

104. Долгов П.В. Оценка эффективности способов борьбы с ГДЯ по воздухопоглощению // Проблемы безопасной отработки калийных месторождений: тез. докл. научн.-техн. конф., Солигорск, 11-13 сент.1990 г.- Мн., 1990.-С. 97-98.

105. Бей М.М. Разработка способов профилактической обработки карналлита для безопасной выемки выбросоопасных пластов высокопроизводительными комбайновыми комплексами: автореф. дис. канд. техн. наук. -Кемерово: КПИД983. 16 с.

106. Временная инструкция по передовому торпедированию карналлитового пласта В при комбайновой выемке на руднике БКРУ-1 ПО «Уралкалий». Алма-Ата: ИГД АН КазССР, 1990. - 31 с.

107. Способ снижения газоносности и выбросоопасности угольного пласта: .

108. A.с. 1800054 Рос. Федерация/ К.Д. Ли и др. № 4918177/03; заявл. 12.03.91; опубл. 07.03.93.

109. Волобуев Ю.В. Состояние и перспективы безопасной отработки выбросоопасных пластов // Уголь Украины. 1993. - №8.

110. Предотвращение выбросов угля и газа с помощью щелевой разгрузки /

111. B.И. Николин и др. // К.: Тэхника, 1992. - 150 с.

112. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Материалы науч. сессии Горного института УрО РАН по результатам

113. НИР в 2000 г., Пермь, 9-13 апр. 2001 г. Пермь: Горный институт УрО-РАН. 2001.-С. 92-94.

114. Нестерова С.Ю., Андрейко С.С. Предотвращение газодинамических явлений в калийных рудниках Верхнекамского месторождения с помощью дегазационно-разгрузочных щелей // Горная механика. 2001. - № 1-2. - С. 39-42.

115. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Горное эхо. 2002. - № 1(7). - С. 22-24.

116. Способ разгрузки и дегазации пласта: пат. 2200844 Рос. Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. № 2001118588/03; заявл. 04.07.2001; опубл. 20.03.2003. Бюл. № 8.

117. Асанов В.А., Дудырев И.Н., Кутовой С.Н. О снижении удароопасности участков пород с помощью разгрузочной щели // Комплексное освоениенедр и охрана окружающей среды. Тезисы докладов научно-технической конференции. Пермь, 1987, - с. 14.

118. Крауч С., Старфилд А. Методы граничных элементов в механике твердого тела. М.: Мир, 1987. - 328 с.

119. Андрейко С.С., Некрасов С.В. Алгоритм решения неоднородной трехмерной упругой задачи непрямым методом граничных элементов // Известия вузов. Горный журнал. 2004. - № 1. - С. 26-29.

120. Токсаров В.Н.Экспериментальное определение напряжений в соляных породах: автореф. дис. канд. техн. наук. Пермь, 2000.

121. Барях А.А., Асанов В.А., Паньков И.Л. Физико-механические свойства соляных пород Верхнекамского калийного месторождения: учеб. пособие. Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2008. - 199 с.

122. Нестерова С.Ю. Результаты оценки эффективности дегазационно-разгрузочной щели при дегазации карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» // Горное эхо. 2005. - № 4(22). -С. 28-31.

123. Нестерова С.Ю. Оценка эффективности горизонтальной дегазационно-разгрузочной щели для предотвращения газодинамических явлений при механизированной выемке карналлита // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2008. - № 4(24). - С. 64-67.

124. Нестерова С.Ю. Андрейко С.С., Бикмаева Т.А. Дегазация выбросоопасного карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки // Геология, геофизика и разработка нефтяных и газовых месторождений. 2008. -№8. -С. 89-91.

125. Прибор для прогноза выбросоопасных зон в угольных пластах ПГ-2М, ЗГ-1 и ПК-1 / Министерство угольной промышленности СССР. Вороши-ловградский завод «Углеприбор». Ворошиловград: Обдпрофиздат, 1987. -6 с.

126. Ржевский В.В., Новик Г.Н. Основы физики горных пород. М.: 1978. -173с.

127. Вахрамеева В.А. Трещиноватость соляных пород карналлитовой зоны Верхнекамского месторождения // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакопления: Тр. ВНИИГ. JL: Госхимиздат. 1959, вып. 35.-С. 251-273.

128. Единые правила безопасности при взрывных работах / ПБ-13-407-01. -М.: Недра, 2001.

129. План развития горных работ по руднику Соликамского калийного рудоуправления № 1 на 2007 год / Книга №1. Пояснительная записка. Соликамск: ОАО «Сильвинит», 2006.

130. Расчет параметров камерной системы разработки пластов В, АБ, Kp.II для условий 3,5,7 и 9 восточных панелей рудника СКРУ-1 АО «Сильвинит» / Исходные данные; т.1, т.2. Пермь: АО «Галургия», 1995.

131. Проект «Механизированная выемка карналлитового пласта В (корректировка) на руднике СКПРУ-1 ОАО «Сильвинит» / Том 1. Пояснительная записка и чертежи. Шифр: 51.108-ПЗ. Пермь: ОАО «Галургия», 2002.

132. Нестерова С.Ю. Технология дегазации выбросоопасных пород при механизированной выемке карналлита // Изв. вузов. Горный журнал. -2008,-№8.-С. 47-52.

Информация о работе

Нестерова, Светлана Юрьевна
кандидата технических наук
Пермь, 2010
ВАК 25.00.20

Диссертация

Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки - тема диссертации по наукам о земле, скачайте бесплатно

Автореферат

Похожие работы