Бесплатный автореферат и диссертация по сельскому хозяйству на тему

Повышение эффективности мелиоративных насосных станций методом внедрения эжекции во всасывающие и напорные трубопроводы центробежных насосов

ВАК РФ 06.01.02, Мелиорация, рекультивация и охрана земель

Автореферат диссертации по теме "Повышение эффективности мелиоративных насосных станций методом внедрения эжекции во всасывающие и напорные трубопроводы центробежных насосов"

На правах рукописи

005046013 ЛсеяЖ

Александров Виктор Викторович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕЛИОРАТИВНЫХ НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ МЕТОДОМ ВНЕДРЕНИЯ ЭЖЕКЦИИ ВО ВСАСЫВАЮЩИЕ И НАПОРНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ

Специальность 06.01.02 - Мелиорация, рекультивация и охрана земель

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 4 К ЮН 2012

Волгоград - 2012

005046013

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учрежден™ высшего профессионального образования «Новочеркасская государственная мелиоративная академия»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Тарасьянц Сергей Андреевич

Официальные оппоненты: Грнгоров Сергей Михайлович

доктор технических наук, профессор, зав. кафедрой «Мелиорация земель и природообустройство» ФГБОУ ВПО «Волгоградский ГАУ»,

Свистунов Юрий Анатольевич

доктор технических наук, профессор, зав. кафедрой «Комплексные системы водоснабжения» ФГБОУ ВПО «Кубанский ГАУ»

Ведущая организация - ГНУ «Поволжский научно-исследовательский

институт эколого-мелиоративных технологий» РАСХН

Защита состоится «02» июля 2012 г. в 12 ч 30 мин на заседании диссертационного совета Д 220.008.02 па базе ФГБОУ ВПО «Волгоградский государственный аграрный университет» по адресу: 400002, г. Волгоград, Университетский проспект 26, ауд. 214.

С диссертацией и авторефератом можно ознакомиться в научной библиотеке ФГБОУ ВПО «Волгоградский государственный аграрный университет».

Автореферат разослан «&> мая 2012 г. и размещен на официальном Интернет-сайте ВАК

Ученый секретарь диссертационного совета, профессор

А.И. Ряднов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В настоящее время подъем сельского хозяйства в Российской Федерации рассматривается Правительством в качестве национального проекта. Для получения гарантированного урожая необходимо восстановить регулярное орошение сельскохозяйственных культур.

Известно, что забор воды на существующих мелиоративных насосных станциях с колебаниями уровня более 4 м затруднен из-за ограниченности высоты всасывания центробежных насосов. Многие мелиоративные насосные станции построены заглубленными, что экономически нецелесообразно.

Кроме того, на существующих мелиоративных насосных станциях при необходимых малых напорах устанавливается насосное оборудование с избыточной величиной напора, который из-за необходимости ввода агрегатов в оптимальный режим гасят задвижками на напорных трубопроводах.

Изменить существующее положение можно с помощью установки на всасывающих линиях насосных станций струйных насосов (эжекторов) или установкой дополнительных эжекторов на напорных трубопроводах для использования избыточных напоров насосных агрегатов и получения дополнительной подачи воды на поля орошения.

Настоящей проблемой занимались многие ученые: В. М.Папин, В. А. Бородзич, Г. Е. Мускевич, X. III. Мустафин, П. Н. Каменев, В. П. Лахтин, С. А. Тарасьянц и др.

Внедрение данных схем в производство ограничено из-за низких энергетических возможностей струйных насосов (КПД ниже 25 %).

Отсутствие рекомендаций и оптимальных компоновочно-конструктивных и технологических решений водоподъема мелиоративными насосными станциями из водоисточников с колебаниями уровней более 4 м и создание комплекса насосного оборудования комплектуемого

центробежными и струйными насосами с высоким КПД является актуальной проблемой, не разрешенной в достаточной степени до настоящего времени.

Цель работы - разработка эффективных конструктивных и технологических схем и методов расчета совместной работы центробежных и струйных насосов при колебаниях уровней в водоисточнике более 4 м и малой геометрической высоте подачи.

Задачи исследований:

- изучить состояние известных систем водоподъема, используемых при орошении;

- экспериментальным путем определить оптимальные геометрические и гидравлические параметры кольцевого 2-хповерхностного эжектора новой конструкции;

- разработать теоретические основы расчета кольцевых струйных насосов с повышенным коэффициентом полезного действия;

- разработать технологический процесс водоподъема оросительных насосных станций с колебаниями уровня воды в водоисточниках более 4 м и повышенной водоподачей с помощью эжекторных установок;

- разработать компоновочно-конструктивные схемы и процесс использования избыточного напора центробежных насосов, установленных на насосной станции с малой геометрической высотой подачи;

- экономически обосновать использование струйных насосов на оросительных насосных станциях.

Основные положения, выносимые на защиту:

методика расчета насосных агрегатов с всасывающими трубопроводами, оборудованными струйными насосами;

- технические решения и технологический процесс водоподъема насосными станциями, оборудованными центробежными насосами с колебаниями уровней воды в водоисточнике более 4 м;

- технические решения и технологический процесс использования эжекторов, установленных на напорных трубопроводах центробежных насосов;

- экспериментальные зависимости для расчета струйной системы водоподачи.

Объекты исследования. В качестве основных объектов исследовались:

- струйные насосы различных конструкций с целью определения оптимальных гидравлических и геометрических параметров при максимальном коэффициенте полезного действия;

- насосные станции, комплектуемые центробежными и струйными насосами.

Методика исследования. Экспериментальные исследования проведены в лабораторных и натурных условиях с применением теории планирования эксперимента. При проведении исследований использовались стандартные общепринятые методики. Для измерения различных кинематических характеристик применялись специально сконструированные устройства и дифференциальные манометры. В основу теоретических исследований положены уравнения Д. Бернулли.

Научная новизна работы. В работе научно обоснованы:

- методика расчета совместной работы центробежных и струйных насосов при колебаниях уровней в водоисточнике более 4 м и малой геометрической высоте водоподачи;

- математические зависимости для определения оптимальных параметров геометрических и гидравлических параметров струйных насосов с высоким КПД;

- технологический процесс совместной работы центробежных и струйных насосов.

Практическая значимость работы. Изложенные в диссертационной работе результаты исследований по методике расчета геометрических и

гидравлических параметров и определению коэффициентов гидравлических сопротивлений элементов струйного насоса с высокими энергетическими характеристиками для мелиоративных насосных станций дают возможность проверить практические расчеты в условиях водохозяйственных проектных организаций.

Результаты исследований внедрены на орошаемых участках «Ростовмелиоводхоза» и Республики Дагестан, приняты в качестве методических пособий институтом Южводпроект г. Ростов-на-Дону для проектирования орошаемых участков.

Соответствие диссертации паспорту научной специальности. Диссертационная работа соответствует паспорту научной специальности 06.01.02 «Мелиорация, рекультивация и охрана земель», п. 9 - «Разработка методов расчета элементов инженерно-мелиоративных систем, разработка их более совершенных конструкций».

Реализация результатов исследований. Диссертационная работа рассмотрена и рекомендована к внедрению на научно-техническом совете института Южводпроект. Отдельные разделы рассматривались на научно-техническом совете Министерства мелиорации Республики Дагестан.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и одобрены на научно-практических конференциях и семинарах ФГБОУ ВПО «НГМА» «Экологические проблемы природопользования в мелиоративном земледелии» (2-3 февраля 2006 г.), «Гидротехническое строительство» (15 мая 2009 г.), а также на конференциях молодых ученых и сотрудников ФГНУ «РосНИИПМ» «Пути повышения эффективности орошаемого земледелия» (2008 г.), на международной научно-практической конференции «Ресурсосберегающие экологически устойчивые технологии в сельском хозяйстве» (Шумаковские чтения совместно с заседанием секции РАСХН, 2010 г.)

Личный вклад автора в получении результатов, изложенных в диссертации, заключается в обосновании направления и разработке

методики проведения исследований, обработке и анализе полученных данных, подготовке диссертации, выводов и предложений производству, внедрении полученных результатов на орошаемых участках.

Публикации. Основные положения диссертационной работы опубликованы в 8 печатных работах, в том числе в двух статьях в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав и общих выводов. Работа изложена на 136 страницах машинописного текста и включает в себя 21 рисунок, 21 таблицу, 2 приложения, список использованной литературы из 143 наименований, включая 22 иностранных источника.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы исследований и сформулированы цель и задачи, научная новизна, практическая значимость и основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе «Существующие схемы водоподъема в мелиорации, их достоинства и недостатки» дан обзор традиционных схем водоподъема.

Водоподъем в мелиорации осуществляется насосными установками, укомплектованными центробежными или осевыми насосами. Основным недостатком данной схемы является ограниченная (до 3-4 м) высота всасывания центробежных насосов.

В практике проектирования встречаются схемы насосных станций, на всасывающих трубопроводах которых установлены струйные насосы. Наиболее часто встречающиеся компоновочно-конструктивные схемы приведены на рисунке 1.

Из всех выше приведенных схем водоподъемных установок наиболее удобна в эксплуатации насосная станция с эжектором на всасывающей линии (рис. 1в), повышающим высоту всасывания центробежного насоса и

1 — струйный насос; 2 - насос-нагнетатель; 3 — задвижки Рисунок 1 - Конструктивные схемы водоподъемных установок с применением центробежных и струйных насосов

эжектором на напорной линии, повышающим суммарную подачу (рис. 1г).

Попытки широкого внедрения данных схем ограничены из-за энергетической эффективности эжекторов.

Всем вышеизложенным обосновывается цель и задачи настоящей диссертационной работы.

Во второй главе «Экспериментальные исследования кольцевых струйных насосов» описаны экспериментальные исследования, их цель и задачи, экспериментальная установка, методы исследования и полученные результаты.

Экспериментальные исследования проводились на установке (рис. 2) с целью определения следующих относительных оптимальных параметров кольцевого струйного насоса с двухповерхностной рабочей струей и повышенными энергетическими характеристиками (рис. 3):

- относительный диаметр наружного сопла <1о = с1 'а ¡^ц ,

- относительная длина смесителя £ Ц = /Вц ;

- относительное расстояние от обреза сопла до начала цилиндрической части смесителя ^ =

Вц - диаметр смесителя.

Исследования насосов проводились с геометрической характеристикой (отношение площади смесителя к площади сопла) ш=4, 8, 12, величины «ш» приняты по известным рекомендациям Г. Е. Мускевича.

В процессе исследований определялись величины рабочего, подсасываемого и смешанного (суммарного) расхода, напоров насоса-нагнетателя и струйного насоса (рис. 2).

1 - насос-нагнетатель; 2,3- струйные насосы; 4,5- баки; 6,7- расходомеры; 8,9,10.11,12- задвижки; 13,14,15,16- трубопроводы; 17,18,19,20- манометры Рисунок 2 - Схема лабораторного стенда для испытания струйного

насоса

Задача оптимизации исследуемых параметров решалась с использованием методов теории планирования эксперимента.

В качестве критерия оптимизации принят коэффициент полезного действия струйного насоса (г|), определяемый по формуле:

Нгпр

77 =Т=—-==--а0

Нипр—Нгпр ' '

где НгЛР □ относительный напор струйного насоса; НнПР □ относительный напор насоса-нагнетателя;

(Хо □ коэффициент эжекции (отношение подсасываемого расхода к рабочему расходу).

кольцевое активное сопло; 5 - сопловые щели; 6 — фланец задний внутренний; 7 — фланец передний внутренний; 8 — кольцевой коллектор внутренний; 9 -фланец задний наружный; 10 - коллектор кольцевой

наружный; 11 - фланец передний наружный Рисунок 3 — Схема струйного кольцевого двухповерхностного насоса (по а.с. №1620693) Для каждого значения геометрической характеристики струйного насоса (т) были приняты интервалы варьирования факторов (табл. 1) (числитель для т =4, знаменатель для ш =8,12).

Таблица 1 - Интервалы варьирования исследуемых факторов

Факторы Код Интервалы варьирования Уровень

Основной «О» Нижний «-» Верхний «+»

х, 0,5/ /1,0 1,0 / /1,5 0,5 1,5/ /2,5

Ц ~ ^Ц / В ц х2 4 8 4 12

до = 4/Иц Х3 0,05/ /0,2 0,83/ /0,7 0,78/ /0,5 0,88/ /0,9

Матрицы планирования и результаты опытов для ш=4, 8, 12 приведены в таблицах 2, 3, 4. В результате обработки результатов опытов методами линейной алгебры получены математические модели параметров оптимизации для струйных насосов с ш=4, 8,12:

у = 0,232 - 0,0076 X, - 0,0051х2 + 0.032 х3 - 0.005 х2 + -23=4.+ о.002х22 + 0,036х32 + 0,003х,х2 + 0,012х,х3 - 0,014х2х3 (2)

у = 0,13-0,02-0,0005х2 -0.032х3 +О.ООЦ2 -0.019х32 -" 0,002х1х2 - 0,018х,х3 - 0,001х2х3 (3)

у = 0,122 - 0,015х, - 0,005х2 - 0.014х3 - 0.002х22 --ПЕ!2__ О.015х32-0,01^*2-0,018*,Хз +0,001Х2ДС3 (4)

Таблица 2 - Матрица планирования и результаты опытов для геометрической

характеристики т=4,0

№ Переменные II

опы- 42) ад т) (л) X, А/

тов

1 2 3 4 5 б 7 8 9 10 11

1 + + 0 0,224 +0,224 +0,224 0 +0,224 +0,224 0

2 ' - - 0 0,244 -0,244 -0,244 0 +0,244 +0,244 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

3 + - 0 0,216 +0,216 -0,216 0 +0,216 +0,216 0

4 - + 0 0,240 -0,240 +0,240 0 +0,240 +0,240 0

6 0 + + 0,240 0 +0,240 +0,240 0 +0,240 +0,240

7 0 + - 0,276 0 +0,276 -0,276 0 +0,276 +0,276

8 0 - + 0,294 0 -0,294 +0,294 0 +0,294 +0,294

9 0 - - 0,276 0 -0,276 -0,276 Р +0,276 +0,276

11 + 0 + 0,260 +0,260 0 +0,260 +0,260 0 +0,260

12 - 0 - 0,292 -0,292 0 -0,292 +0,292 0 +0,292

13 + 0 - 0,260 +0,260 0 -0,260 +0,260 0 +0,260

14 - 0 + 0.245 -0.245 0 +0.245 +0.245 0 +0.245

Таблица 3 Матрица планирования и результаты опытов для геометрической

характеристики т=8

№ Переменные и

опытов х,(г) 4у (»7)

1 + + 0 0,102 +0,102 +0,102 0 +0,102 +0,102 0

2 - - 0 0,155 -0,155 -0,155 0 +0,155 +0,155 0

3 + - 0 0,110 +0,110 -0,110 0 +0,110 +0,110 0

4 - + 0 0,156 -0,156 +0,156 0 +0,156 +0,156 0

6 0 + + 0,075 0 +0,075 +0,075 0 +0,075 +0,075

7 0 + - 0,148 0 +0,148 -0,148 0 +0,148 +0,148

0 - + 0,075 0 -0,075 +0,075 0 +0,075 +0,075

9 0 - - 0,145 0 -0,145 -0,145 0 +0,145 +0,145

11 + 0 + 0,050 +0,050 0 +0,050 +0,050 0 +0,050

12 - 0 - 0,140 -0,140 0 -0,140 +0,140 0 +0,140

13 + 0 - 0,140 +0,140 0 -0,140 +0,140 0 +0,140

14 - 0 + 0.120 -0.120 0 +0.120 +0.120 ° +0.120

Полученные экспериментальные зависимости (2), (3) и (4) позволяют определить оптимальные величины факторов Хх(2) X 1{ьп ) Хг{3'Л

у » ^

критический по кавитации коэффициент эжекции ак для различных напоров

Таблица 4 - Матрица планирования и результаты опытов для геометрической

характеристики ш= 12

№ Переменные II X* 3

опытов 44 щ) Щ) х22 Л*

1 + + 0 0,102 +0,102 +0,102 0 +0,085 +0,085 0

2 - 0 0,155 -0,155 -0,155 0 +0,135 +0,135 0

3 + ■ 0 0.1Ю +0,110 -0,110 0 +0,130 +0,130 0

4 - 4- 0 0,156 -0,156 +0,156 0 +0,130 +0,130 0

6 0 + + 0,075 0 +0,075 +0.100 0 +0.100 +0.100

7 0 + - 0Д48 0 +0,148 -0.115 0 +0.115 +0.115

8 0 - + 0,075 0 -0,075 +0.095 0 +0.095 +0.095

9 0 - - 0,145 0 -0,145 -0.113 0 +0.113 +0.113

11 + 0 + 0,050 +0,050 0 +0.055 +0.055 0 +0.055

12 - 0 - 0,140 -0,140 0 -0.125 +0.125 0 +0.125

13 + 0 - 0,140 +0,140 0 -0.130 +0.130 0 +0.130

14 - 0 + 0.120 -0.120 0 +0.120 +0.120 0 +0.120

насоса-нагнетателя. Оптимальные геометрические размеры исследуемого: аппарата приведены в таблице 5.

Таблица 5 - Оптимальные параметры для геометрических размеров исследуемого струйного насоса

Параметры Значения параметров

ш=4 ш=8 ш=12,0

Код Факт, мм Код Факт ,мм Код Факт, мм

г{хх) +0,14 321,2 -1,0 16,0 -1,0 50

1Ц{Х2) -1,0 254,4 -1,0 200 : +1,0 200

+1,0 49,6 +0,3 151,7 +0,16 16,7

Кроме того, определены величины критических коэффициентов эжекции ак для ш=4 ак=1,2, ш=8 ак=1,4, гп=12 ак=1,8, и средние значения коэффициентов гидравлических сопротивлений диффузора Сд и сопла

Для ш=4 ¡^=0,11, £,=0,07, для ш=8 £,=0,12, £,=0,08, для ш=12 £,=0,13, £,=0,1.

В третьей главе «Теоретический расчет кольцевого струйного насоса с повышенным коэффициентом полезного действия» проведен расчет исследуемого струйного насоса.

Методика расчета составлена на основе известных решений В. М.Папина, Г. Е.Мускевича, С. А. Тарасьянца с включением опытных значений коэффициентов гидравлических сопротивлений сопла С,о и диффузора £д., полученных в настоящей работе. Кроме того в методике расчета приняты оптимальные гидравлические и геометрические параметры,

полученные опытным путем, г, 1ц и

Методики расчета составлены для установки с эжектором на всасывающей и напорной линиях центробежного насоса (табл. 6, 7).

Таблица 6 — Расчет струйной установки с эжектором, установленным на всасывающем трубопроводе центробежного насоса

Наименование показателей, единица измерения Расчетные формулы и пример расчета Ссылка на информацию

1 2 3

1 .Оптимальный коэффициент эжекции V /а V Д22 (^-коэффициент сопротивления входа, коэффициент сопротивления диффузора) По результатам экспериментам ных исследований

2. Приведенный напор нагнетания, Нщр, м, (напор струйного насоса) Нгпр-Нп ~Нвс~Ьубх=15-4=11 Ьй'вх" потери напора в напорном трубопроводе струйного насоса, принимаются 1 м. -II-

3. Оптимальная геометрическая характеристика, шор1 «--в+в-УО+О =3,35'-1,15 2,35' = V \ \ 1 + ^ , 106 = 7,7 -II-

4. Оптимальный относительный напор нагнетания, Нг -II-

1 2 3

5. Скорость выхода потока из сопла Уо, м/с \2фГПР = '19.62.11 0 Л\ Нг 1 0,25 Литературные данные

6. Относительный напор нагнетателя (центробежного насоса) Яя =1 + ^0 =1 + 0,1 = 1,1 (¡^-коэффициент сопротивления сопла) По результатам эксперименталь ных исследований

7. Приведенный напор нагнетателя, м (напор перед струйным насосом) Н1тр = н„ ■ % = 1,06. 29'38/19)62 = 46,6 Литературные данные

8. Напор центробежного насоса, м Нц = Н,1пр + X К = 46,6 + 5 = 51,6 потери напора в трубопроводе от напорного патрубка це1ггробежного насоса до патрубка струйного насоса, принимается без расчета 5 м) -II-

9. Рабочий расход эжектора, С?0, м3/с а= а =^=0.0127 аоР, 2,35 -

10. Объемный суммарный расход, (32 (расход центробежного насоса), м3/с 02 =60+61 =0,0127 + 0,03 = 0.0427

11.Критический коэффициент (X эжекции КР («-1X1 + «.)-®»^ Яо № 1,024 дг ^ 0 По теоретическому расчету

Таблица 7 - Пример расчета струйной установки с эжектором,

установленным на напорном трубопроводе центробежного насоса

Наименование показателей, единица измерения Расчетные формулы и ссылка на информацию

1 2

1.Коэффициент гидравлического трения в трубопроводах, X 0,02 (принимается)

2.Суммарный коэффициент местных потерь в трубопроводах от фланца центробежного насоса до фланца эжектора 2,15 (принимается)

3.Длина напорного трубопровода центробежного насоса, ЬНтр. , м 46 (рассчитывается по схеме)

4.Длина напорного трубопровода эжектора, м 15,2 (рассчитывается по схеме)

1 2

5.Суммарные потери напора на участке от фланца центробежного насоса до фланца эжектора, м . Ь V2 ^„К2 = 0,02-46 ^ + 2,15 2'5' =2,51 0,1619,62 19,62

б.Подсасывающий эжектором расход <3] при ао=0, м3/с & = 21^,0 = 1 1000

7.Суммарный расход после эжектора <32, м3/с _ ^ _ ЗД5 +315 -3,0 , 02 = б» + б, = —-— = 1,26 3 ^о 100()

Й.Диаметр папорного трубопровода центробежного насоса Бац. при Уц=2,5 м/с °Н и = л/--- = 160 " ц Л/0,785 -2,5

9.Приведенный напор нагнетания (эжектора) Нщр, м V 2 Н ГШ- 2 9 10 +0,69 + 0,31 = 11 ,0

10.Оптимальная геометрическая характеристика, тор, т ^ = (1 + а 0 У (1 + ^ „ )---^-= 7 ,91 1 + С „ (Принимается т=8,0)

11 .Относительный напор нагнетания пг эжектора, ' Нг = = 0,12 тор,

12.Скорость выхода потока из сопла У0, м/с у^ /19,62-11 0 V НГ V 0,12

13.Относительный напор нагнетателя, н„= 1 + с0= 1,06

14.Приведенный напор нагнетателя Нщр, м — V1 42 42 Нтг = Я„ • = 1,06 • = 97,12 2*7 19,62

15.Напор центробежного насоса Нц, м Нц=Нтр+?КиН =97,12+2^1=99,63

По расчетным величинам Нц и (Хо подбирается центробежный насос, по гидравлическим параметрам и скорости в сопле - расход и напор струйного насоса.

В четвертой главе «Технологический процесс эксплуатации насосных станций с эжектором на всасывающей и напорной линиях насоса-нагнетателя» приведены конструктивно-компоновочные схемы и

описан технологический процесс пуска и эксплуатации поверхностных мелиоративных насосных станций со встроенным во всасывающий патрубок центробежных насосов струйным аппаратом (рис. 4). Рассмотрена также схема установки струйных насосов на напорных трубопроводах для использования избыточного напора центробежных насосов для увеличения общей подачи (рис. 5).

Перед пуском центробежных насосов на мелиоративной насосной станции с эжектором на всасывающей линии.

1-центробежный насос; 2-струйный насос; 3-приподнятое всасывающее колено; 4-задвижка с электроприводом; 5-мановокууметр; 6,8,10-задвижки; 7-всасывающий трубопровод; 9-напорньщ трубопровод; 11-бак

Рисунок 4 - Технологическая схема насосной станции с устройством струйного насоса во всасывающем трубопроводе центробежных насосов

1-центробежный насос; 2- струйный насос; 3,9- всасывающий трубопровод центробежного насоса; 4- задвижка на напорном трубопроводе центробежного насоса; 5-вакууметр; 6,7,8- манометры; 10-напорный трубопровод струйного насоса; 11-трубопровод

' Рисунок 5 - Технологическая схема насосной станции с установкой струйного насоса на напорном трубопроводе центробежных насосов

Струйный и центробежный насосы работают последовательно, центробежный насос 1 работает не с вакуумом на всасывающей линии, а с подпором.

На рисунке 5 приведена технологическая схема, предусматривающая установку струйного аппарата на напорном трубопроводе центробежных

насосов для использования избыточного напора с целью увеличения общей подачи насосной станции. В таком случае центробежный насос 1 (рис. 6) включается традиционным способом и расход <Зо подается по напорному трубопроводу 11 к струйному насосу 2.

В пятой главе «Экономическое обоснование использования эжекторной насосной станции с высокими колебаниями уровня в источнике» проведено технико-экономическое сравнение заглубленных (рис. 6) и поверхностных насосных станций (рис. 7) с установкой струйных насосов на всасывающей линии центробежных насосов.

15

3 4 У

ав\ Р У

>5 *

Г- а У

/ / У /

1-здание насосной станции; 2-вагнетательный трубопровод; 3 -всасывающий трубопровод; 4 — водоприемник; 5 - насос

Рисунок 6 - Схема заглубленной насосной станции

1-всасывающий трубопровод эжектора; 2-эжектор; 3-напорный трубопровод насоса-нагнетателя (он же нагнетательный в

эжектор); 4-насос-нагнетатель; 5-задвижки; б-напорный трубопровод насосно-эжекторного агрегата

Рисунок 7 - Схема поверхностной

насосной станции с установкой струйного насоса на всасывающей линии

Для построения графика сравнительной эффективности выполнены расчеты для насосных станций с колебаниями уровня воды в водоисточнике 5, 7 и 9 м.

Расчет экономического эффекта выполнен в соответствии с инструкцией «Определение годового экономического эффекта от использования в водохозяйственном строительстве новой техники» (Попова

Т. Е., Манухова Е. Н.). Годовой экономический эффект (Э) складывается из годового эффекта от создания и эксплуатации (ЭНС) Эс и годового эффекта в сфере эксплуатации от функционирования объекта за период досрочного ввода Эф (табл. 8).

Таблица 8 — Результаты расчета годового экономического эффекта от

внедрения эжекторной насосной станции

н ,м Р+Г <Р а, Р- 1 ~-'2 тР- ИУ> т.р. т.р. т.р. т.р. эт. р-

5 0,163 0,179 0,907 1,2 1,0 8374 3050 674 518 5268 1248 6516

7 - - - - - 10948 3266 799 529 7687 1296 8983

9 - - - - - 13436 3502 920 540 10040 1349 11389

Сопоставление производится:

- при паспортных данных заглубленной НС;

- при максимальной расчетной подаче ЭНС.

Затраты на электроэнергию ЭНС превышают одноименные затраты к заглубленной НС на 12,5 % (на 288 тыс. руб.) при снижении подачи на И % (на 60 л/с) и повышении напора на 1,4 % (1,3 м).

Из таблицы 8 следует, что при водозаборе из естественных водоисточников использование ЭНС обеспечит годовой экономический эффект при колебании уровня до 9 м по сравнению со стационарной НС 11389 тыс. руб. Экономический расчет насосной станции с эжектором на напорной линии в данной работе не приводится.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выполненный анализ имеющихся научных материалов свидетельствует о том, что основные мелиоративные станции при колебаниях уровня воды в водоисточнике более 4 м строятся заглубленными. Рассматриваемые в литературе схемы с искусственным подпором на всасывающих трубопроводах центробежных насосов, практически не реализованы в действи-

тельности. Предлагаемые методы расчета основаны на традиционных методах определения напора и расхода центробежного насоса-нагнетателя, по которым определяются параметры выбранного типа эжектора.

2. По принципу работы в настоящее время выделяют три типа эжекторов: с центральным подводом, кольцевой одноповерхностный и кольцевой двухповерхностный с наиболее повышенными энергетическими характеристиками и минимальными величинами коэффициентов гидравлических сопротивлений сопла Сп=0,10 и диффузора Сг0,12.

3. Предложенная в работе методика расчета насосно-эжекторных агрегатов на основе имеющихся литературных данных и собственных выводах автора по расчету относительных максимальных скоростей подсасываемого потока и определенных для исследуемого эжектора коэффициентов гидравлических сопротивлений его элементов позволяет провести расчет относительных геометрических и гидравлических параметров исследуемого

струйного насоса: внешний и внутренний диаметры сопла «^и ¿¡о», расстояние от обреза сопла до начала цилиндрической части камеры смешения «2», длина смесителя «Ьц» и его диаметр «<3ц».

4. По результатам лабораторных исследований кольцевого струйного насоса по а.с. 1620693 для геометрических характеристик ш=4; 8 и 12, проведенных с помощью теории планирования эксперимента, выведены математические зависимости для определения оптимальных относительных

факторов и рассчитаны при т=4, 2=321,2 мм, Ьц=254,4 мм, =49,6 мм, ак=1,10, т=8, Ъ= 16 мм, Ьц=200 мм, ¿о =151,7 мм, ак=1,20, т=12, г=50 мм, Ьц=1200 мм, ¿о =16,7 мм, ак=1,50

5. Рассмотренным в работе технологическим процессом пуска и эксплуатации насосных станций с эжектором на всасывающих и напорных трубопроводах показаны варианты пуска и безаварийной эксплуатации насосного оборудования эжекторных мелиоративных насосных станций.

6. Установлено, что при водозаборе из естественных водоисточников использование ЭНС обеспечит годовой экономический эффект при колебаниях уровня до 9 м по сравнению со стационарной заглубленной трехагрегатной насосной станцией с насосами 1Д 200-90 составит от 9 до 11 млн. руб.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПРОИЗВОДСТВУ

1. Исследованная система повышения всасывающей способности центробежных насосов может быть использована как на вновь проектируемых, так и на существующих заглубленных насосных станциях, при необходимости увеличивая всасывающую способность центробежных насосов.

2. На работающие в мелиорации насосные станции с центробежным насосами РФ при необходимых малых напорах рекомендуется с целью повышения КПД системы устанавливать на напорных трубопроводах струйные насосы, при помощи которых увеличивается подача, уменьшается напор, центробежные насосы вводятся в режим с максимальным КПД.

3. Проектным организациям при использовании разработанной методики расчета следует применять полученные опытным и теоретическим путем зависимости для геометрических характеристик 8-12, как наиболее оптимальных, рекомендуемых литературными данными и настоящими исследованиями.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

Статьи в периодических научных изданиях, рекомендуемых ВАК:

1. Тарасьянц, С. А. Сравнительные исследования энергетической эффективности кольцевого струйного насоса с двухповерхностной рабочей струей./ С. А.Тарасьянц, В. В. Александров //Журнал «Вестник Саратовского

госагроуниверситета им. Н. И. Вавилова»: раздел «Технические науки» / СГАУ им. Н. И. Вавилова. - Саратов. - 2009 г. - Выпуск 7. - С. 39-41.

2. Александров, В. В. Экспериментальные исследования кольцевого струйного насоса./ В. В. Александров, Д. Н. Кольжанов // Политематический сетевой научный электронный НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ Кубанского государственного аграрного университета. - №73 (09). — 2011. — [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://ej.kubagro.ru.'

Статьи, опубликованные в научных изданиях:

3. Тарасьянц, С .А.Технологическая схема очистки дна водозаборного ковша береговой насосной станции №1 Ставропольской ГРЭС/ С. А.Тарасьянц, Ю. С.Уржумова, В. В. Александров // Экологические проблемы природопользования в мелиоративном земледелии: материалы международной науч.-практ. конф. (2-3 февр. 2006 г., г. Новочеркасск) : Т.1. / ФГОУ ВПО «НГМА». - Новочеркасск, 2006. - с. 111-112.

4. Тарасьянц, С. А. Состояние водозаборных сооружений береговых насосных станций №1 и №2 Ставропольской ГРЭС/ С. А. Тарасьянц, Ю. С. Уржумова, В. В. Александров // Экологические проблемы природопользования в мелиоративном земледелии: материалы международной науч.-практ. конф. (2-3 февр. 2006 г., г. Новочеркасск) : Т.1. - Новочеркасск, 2006. -с. 371-140.

5. Апальков, А. Ф. Экономическое обоснование использования эжекторной насосной станции с высокими колебаниями уровней в водоисточнике / А. Ф. Апальков, В. А. Ряснов, В. В. Александров, С. А. Тарасьянц // Пути повышения эффективности орошаемого земледелия: сб. ст. ФГНУ «РосНИИПМ» / Под ред. В.Н.Щедрина. - Новочеркасск: ООО «Геликон», 2007 г. - Вып. 38. - стр. 171-175.

6. Александров, В. В. Определение максимальных скоростей подсасываемого потока на участке смешения в струйных насосах / В. В. Александров, А. С. Тарасьянц, Ю. С. Уржумова, С. А. Тарасьянц // Гидротехническое строительство: материалы регион, науч.-технич. конф. «Гидротехника, гид-

равлика и геоэкология» (15 мая 2009 г., г. Новочеркасск) / ФГОУ ВПО «НГМА». - Новочеркасск: «ЛИК», 2009 г. - Вып. 2. - С. 129-133.

7. Уржумова, Ю. С. Сопоставление опытных и расчетных максимальных относительных скоростей во внешней и внутренней областях подсасываемого потока. / Ю. С. Уржумова, В. В. Александров, А. С. Тарасьянц, С. А. Тарасьянц // Гидротехническое строительство: материалы регион, на-уч.-технич. конф. «Гидротехника, гидравлика и геоэкология»(15 мая 2009 г. г. Новочеркасск) / ФГОУ ВПО «НГМА». - Новочеркасск: «ЛИК», 2009 г. -Вып. 2.-С. 133-136.

8. Александров, В. В. Технологический процесс эксплуатации насосных с эжектором на всасывающей и напорной линии насоса-нагнетателя./ В. В. Александров, Д .Н. Кольжанов // Научный журнал Российского НИИ проблем мелиорации. - № 2(02). - 2011 г. [Электронный ресурс]. - Режим доступа: \у\уто'го5шрт-5т.ш.

Подписано в печать Объем уч. изд. 1 п.л.

18.05.2012 Тираж 100 экз.

Формат 60x84 1/16 Заказ № 4&Q

Отдел оперативной полиграфии ФГБОУ ВПО НГМА, 346428, г. Новочеркасск, ул. Пушкинская, 111.

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Александров, Виктор Викторович

ВВЕДЕНИЕ.

1.СУЩЕСТВУЮЩИЕ СХЕМЫ ВОДОПОДЪЕМА В МЕЛИОРАЦИИ, ИХ ДОСТОИНСТВА И НЕДОСТАТКИ.

1.1. Традиционные схема водоподъема.

1.2. Конструктивные схемы установок с применением струйных насосов.

1.3. Системы заполнения всасывающих трубопроводов основных насосов.

1.4. Методы расчета насосно-эжекторных агрегатов.

Вывод.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОЛЬЦЕВЫХ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ.

2.1. Цель, задачи и методы исследований.

2.2. Экспериментальная установка.

2.3. Методика проведения опытов и их обработка.

2.4. Определение оптимальных геометрических параметров кольцевых струйных насосов при т=4,8,12.

Выводы.

3.ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОЛЬЦЕВОГО СТРУЙНОГО НАСОСА С ПОВЫШЕННЫМ КПД.

3.1. Оптимальные гидравлические и геометрические параметры.

3.2. Расчет критического докавитационного коэффициента эжекции струйного исследуемого аппарата.

3.3 . Определение максимальных скоростей подсасываемого потока, определяющих докавитационный режим струйного насоса.

3.4. Сопоставление опытных и расчетных значений максимальных относительных скоростей во внешней и внутренней областях подсасываемого потока.

3.5.Методика расчета водоструйной установки с эжектором на всасывающей линии центробежного насоса.

3.6. Методика расчета водоструйной установки с эжектором на напорной линии центробежного насоса.

Выводы.

4.ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС ЭКСПЛУАТАЦИИ НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ С ЭЖЕКТОРОМ НА ВСАСЫВАЮЩЕЙ И

НАПОРНОЙ ЛИНИИ НАСОСА-НАГНЕТАТЕЛЯ.

4.1 .Технологические схемы эксплуатации насосно-эжекторных агрегатов

4.2.Системы дренажа и водовоздушного резервуара.

4.3.Автоматическое управление насосной станции.

4.4.Расчет параметров насосов и трубопроводной сети.

5.ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЭЖЕКТОРНОЙ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ С ВЫСОКИМИ КОЛЕБАНИЯМИ УРОВНЕЙ В ИСТОЧНИКЕ.

Выводы.

Введение Диссертация по сельскому хозяйству, на тему "Повышение эффективности мелиоративных насосных станций методом внедрения эжекции во всасывающие и напорные трубопроводы центробежных насосов"

Актуальность проблемы. В настоящее время подъем сельского хозяйства в Российской Федерации рассматривается правительством в качестве национального проекта. Для получения гарантированного урожая необходимо восстановить регулярное орошение сельскохозяйственных культур.

Известно, что забор воды на существующих мелиоративных насосных станциях с колебаниями уровня более 4 м затруднен из-за ограниченности высоты всасывания центробежных насосов. Многие мелиоративные насосные станции построены заглубленными, что экономически нецелесообразно.

Кроме того, на существующих мелиоративных насосных станциях, при необходимых малых напорах, устанавливается насосное оборудование с избыточной величиной напора, который из-за необходимости ввода агрегатов в оптимальный режим, гасят задвижками на напорных трубопроводах.

Изменить существующее положение возможно с помощью установки на всасывающих линиях насосных станций струйных насосов (эжекторов), или установкой дополнительных эжекторов на напорных трубопроводах, для использования избыточных напоров насосных агрегатов и получения дополнительной подачи воды на поля орошения.

Настоящей проблемой занимались многие ученые В.М.Папин, В.А. Бо-родзич, Г.Е. Мускевич, Х.Ш. Мустафин, П.Н. Каменев, В.П. Лахтин и др. /5,6,38,52,53,54,55,56,57,58,59,60,96,97,98,99,100/

Внедрение данных схем в производство, ограничено из-за низких энергетических возможностей струйных насосов (КПД ниже 25%). /113/

Повысить производительность насосно-эжекторных мелиоративных станций имеется возможность только путем оптимизации конструктивных решений рабочих элементов эжекторов. На поиск таких решений направлена настоящая научно-исследовательская работа.

Отсутствие рекомендаций и оптимальных компоновочно-конструктивных и технологических решений водоподъема мелиоративными насосными станциями из водоисточников с колебаниями уровней более 4 м, и создание комплекса насосного оборудования комплектуемого центробежными и струйными насосами с высоким КПД, является актуальной проблемой, не разрешенной в достаточной степени до настоящего времени.

Цель работы - разработка эффективных конструктивных и технологических схем и методов расчета совместной работы центробежных и струйных насосов при колебаниях уровней в водоисточнике более 4 м и малой геометрической высоте подачи.

Задачи исследований;

- изучить состояние известных систем водоподъема используемых при орошении;

- разработать теоретические основы расчета кольцевых струйных насосов с повышенным коэффициентом полезного действия;

- экспериментальным путем определить оптимальные геометрические и гидравлические параметры кольцевого струйного насоса;

- разработать технические решения и технологический процесс водоподъема оросительных насосных станций с колебаниями уровней воды в водоисточниках более 4 м и малой геометрической высоте водоподачи;

- экономически обосновать использование струйных насосов на оросительных насосных станциях.

Основные положения, выносимые на защиту:

- методика расчета насосных агрегатов с всасывающими трубопроводами, оборудованными струйными насосами;

- технические решения (схемы) и технологический процесс водоподъема насосными станциями, оборудованными центробежными насосами с колебаниями уровней воды в водоисточнике более 4 м;

- технические решения и технологический процесс использования эжекторов, установленных на напорных трубопроводах центробежных насосов;

- экспериментальные зависимости для расчета струйной системы водоподачи.

Объекты исследования. В качестве основных объектов исследовались:

- струйные насосы различных конструкций, с целью определения оптимальных гидравлических и геометрических параметров при наибольшем коэффициенте полезного действия;

- насосные станции, комплектуемые центробежными и струйными насосами.

Методика исследования. Экспериментальные исследования проведены в лабораторных и натурных условиях с применением теории планирования эксперимента. При проведении исследований использовались стандартные общепринятые методики. Для измерения различных кинематических характеристик, применялись специально сконструированные устройства и дифференциальные манометры. В основу теоретических исследований положены уравнения Д.Бернулли.

Научная новизна работы. В работе научно обоснована:

- методика расчета совместной работы центробежных и струйных насосов при колебаниях уровней в водоисточнике более 4 м и малой геометрической высоте водоподачи;

- математические зависимости для определения оптимальных параметров геометрических и гидравлических параметров струйных насосов с высоким КПД;

- технологический процесс совместной работы центробежных и струйных.

Практическая значимость работы. Изложенные в диссертационной работе результаты исследований по методике расчета геометрических и гидравлических параметров и определению коэффициентов гидравлических сопротивлений элементов струйного насоса с высокими энергетическими характеристиками для мелиоративных насосных станций, дают возможность проверить практические расчеты в условиях водохозяйственных проектных организаций.

Результаты исследований внедрены на орошаемых участках «Ро-стовмелиоводхоза» и Республики Дагестан, приняты в качестве методических пособий институтом Южводпроект г. Ростов-на-Дону для проектирования орошаемых участков.

Соответствие диссертации паспорту научной специальности 06.01.02 «Мелиорация, рекультивация и охрана земель» тема диссертационной работы соответствует п.9 - «Разработка методов расчета элементов инженерно- мелиоративных систем, разработка их более совершенных конструкций».

Реализация результатов исследований. Диссертационная работа рассмотрена и рекомендована к внедрению на научно-техническом совете института Южводпроект. Отдельные разделы рассматривались на научно-техническом совете Министерства мелиорации Республики Дагестан.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и одобрены на научно-практических конференциях и семинарах ВГОУ ВПО НГМА «Экологические проблемы природопользования в мелиоративном земледелии» (2-3 февр. 2006г.), «Гидротехническое строительство» (15 мая 2009), а также на конференциях молодых ученых и сотрудников ФГНУ «РосНИИПМ»: «Пути повышения эффективности орошаемого земледелия» (2008г.) на международной научно-практической конференции «Ресурсосберегающие экологически устойчивые технологии в сельском хозяйстве» (Шумаковские чтения совместно с заседанием секции РАСХН) (2010г.)

Личный вклад автора в получении результатов изложенных в диссертации заключается в обосновании направления и разработки методики проведения исследований, обработке и анализе полученных данных, подготовке диссертации, выводов и предложений производству, внедрении полученных результатов на орошаемых участках Ростовской области.

Публикации. Основные положения диссертационной работы опубликованы в 8 печатных работах, в том числе две статьи в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав и общих выводов. Работа изложена на 136 страницах машинописного текста и включает в себя 26 рисунков, 28 таблиц, 2 приложения, список использованной литературы из 143 наименований, включая 22 иностранных источника.

Заключение Диссертация по теме "Мелиорация, рекультивация и охрана земель", Александров, Виктор Викторович

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

4. Выполненный анализ имеющихся научных материалов свидетельствует о том, что основные мелиоративные станции, при колебаниях уровня воды в водоисточнике более 4 м, строятся заглубленными. Рассматриваемые в литературе схемы с исскуственным подпором на всасывающих трубопроводах центробежных насосов, практически не реализованы в действительности. Предлагаемые методы расчета основаны на традиционных методах определения напора и расхода центробежного насоса-нагнетателя. По которым определяются параметры выбранного типа эжектора.

5. По принципу работы, в настоящее время, разделяют три типа эжекторов - с центральным подводом, кольцевой одноповерхностный и кольцевой двухповерхностный с наиболее повышенными энергетическими характеристиками и минимальными величинами коэффициентов гидравлических сопротивлений входа ^=0,06, сопла ^,=0,10. смесителя £см=0,08 и диффузора £,=0,12.

6. Предложенная в работе методика расчета насосно-эжекторных агрегатов ,на основе имеющихся литературных данных и собственных выводов автора по расчету относительных максимальных скоростей подсасываемого потока и определенных, для исследуемого эжектора, коэффициентов гидравлических сопротивлений его элементов , позволяет провести расчет относительных геометрических и гидравлических параметров исследуемого струйного насоса, внешний и внутренний диаметры сопла «<3'0 и ¿¿о», расстояние от обреза сопла до начала цилиндрической части камеры смешения «г», длину смесителя «Ьц» угол раскрытия диффузора ад, диаметр смесителя «с1ц».

7. По результатам лабораторных исследований кольцевого струйного насоса по а.с. 1620693, для геометрических характеристик ш=4,8,12, проведенных с помощью теории планирования эксперимента, выведены математические зависимости для определения оптимальных относительных факторов и рассчитаны при т=4, г=321,2 мм, Ьц=254,4 мм, ¿/¿=49,6 мм, ак=1,10, ш=8, 2=16 мм,

Ьц=200 мм, ¿о =151,7 мм, ак=1,20, ш=12, г=50 мм, Ьц=1200 мм, ¿/¿=16,7 мм, ак=1,50

8. Рассмотренным в работе, технологическим процессом пуска и эксплуатации насосных станций с эжектором на всасывающих и напорных трубопроводах показаны варианты пуска и безаварийной эксплуатации насосного оборудования эжекторных мелиоративных насосных станций.

9. Установлено, что при водозаборе из естественных водоисточников, использование ЭНС обеспечит годовой экономический эффект при колебаниях уровня до 9 м по сравнению со стационарной заглубленной Зх агрегатной насосной станции с насосами 1Д 200-90 составит от 1 до 5 млн. руб.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПРОИЗВОДСТВУ

1. Исследованная система повышения всасывающей способности центробежных насосов может быть использована как на вновь проектируемых так и на существующих заглубленных насосных станциях при необходимости увеличения всасывающей способности центробежных насосов.

2. Работающие в мелиорации насосные станции с центробежным насосами Р.Ф. при необходимых малых напорах рекомендуется, с целью повышения КПД системы, устанавливать на напорных трубопроводах струйные насосы, при помощи которых увеличивается подача, уменьшается напор, центробежные насосы вводятся в режим с максимальным КПД.

3. Проектным организациям, при использовании разработанной методики расчета, следует применять, полученные опытным и теоретическим путем, зависимость для геометрических характеристик 8-12, как наиболее оптимальных, рекомендуемых литературными данными и настоящими исследованиями.

Библиография Диссертация по сельскому хозяйству, кандидата технических наук, Александров, Виктор Викторович, Новочеркасск

1. Адлер Ю.П. Введение в планирование эксперимента. М.: Металлургия», 1969. - 96с.

2. Александров В.В., Кольжанов Д.Н. Экспериментальные исследования кольцевого струйного насоса.//Политематический сетевой электронный научный журнал Кубанского государственного университета.

3. Анисимов В.А. и др. Справочник мелиоратора. М.: Россельхозиздат,80 130с.

4. Бауба В.К. Экспериментальное исследование оптимальных форм камеры смешения и диффузора при различных величинах противодавления. Автореф. к.т.н. Каунас, 1973.-21с.

5. Бородзич В. А. Использование водоструйных насосов для разработки водных грунтов. // Речной транспорт, 1956. 53с.

6. Бородзич В.А. Использование водоструйных насосов для разработки водных грунтов. М.: Изд. Речной транспорт, 1956. - 58с.

7. Васильченко В. А., Мартыненко О.Ф. Сравнительная оценка; эффективности работы различных конструкций закрытых дрен в Ростовской области // Обзорная информация,- М.: ЦБНТИ Минводхоза СССР,-1981 г. вып. 9.-е. 1-7.

8. Весманов В.М., Динерпггейн В.И. Новые машины для очистки внутрихозяйственных оросительных каналов. // Гидротехника и мелиорация, №8с18.

9. Векнев В.С. и др. Исследование осерадиального диффузора кольцевого селектора. Известия вузов. // Машиностроение, 1977 №4 с.28

10. Великанов М.А. Русловой процесс. М.: Физматгиз, 1985. 396 с.

11. Велнин Б.А. Технология гидромеханизации в гидротехническом строительстве,- М.: Энергия, 1965,- 200 с.

12. Вилов С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая школа, 1978. 280 с.

13. НиР. Сборник В12. Выпуск 4,- М.: Прейскурантиздат, 1987,- 63 с.

14. Вишневский К.П. Моделирование переходных процессов в сложных запорных системах с насосными станциями. Автореф. дис. д-р. техн. наук. Москва, 1988.-48с.

15. Вознесенский В.А. Статистические методы планирования эксперимента технико-экономических исследованиях. -М.: Статистика, 1981. с.48

16. Вороницкий И.А., Дудук А.Н., Новицкий С.А. и др. Рабочее колесо огруж-ного насоса для перекачивания неоднородных сред / A.c. 1105695 СССР, F 04 D 29/18 04 7/04. Опубл. 30.07.84 Бюл. №28.

17. Вынос химических веществ дренажным и поверхностным стоком с осушаемых земель: Обзор/Е.П. Попов, Г.И. Королев и др.- М, 1982,- 76 с.

18. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы: Учебник для машиностроительных вузов / Т.М. Башта, С.С. Руднев, Б.Б. Некрасов и др. 2е изд., перераб.-М.: ЦНИИТЭСТРОМ, 1968.- 423 с.

19. Гидромеханизация при разработке тяжелых грунтов / СП. Огородников.-ЦНИИТЭСТРОМ, 1968.- 332 с.

20. Гидротехнические сооружения / Н.П. Розанов, Я.В. Бочкарев, B.C. Основы динамики русловых потоков. JL: Гидрометеоиздат, 1954. 452 с.

21. Головин Н.И. Линейная алгебра и некоторые ее приложения. «Наука», 72. - 98с.

22. Грабовский A.M., Иванов К.Ф. Экспериментальное определение коэффициента расхода сопла кольцевого гидроэлеватора. Известия вузов. // «Строительство и архитектура» , 1972. - №9 с. 15

23. Грабовский A.M., Иванов К.Ф., Скорупко A.M. Экспериментальное определение коэффициента расхода сопла кольцевого гидроэлеватора. Известия вузов. // «Энергетика», 1972. - №4 с.23

24. ГОСТ 5180-84. Грунты. Методы лабораторного определения физических характеристик .- Введ. 01. 07. 85,- М.: Издательство стандартов. 1986.- 24 с.

25. Гончаров В.Н. Основы динамики русловых потоков. JL: Гидрометиоиздат, 1954. 452 с.

26. Горизонтальный дренаж орошаемых земель / В.А. Духовный, М.Б. шный, Е.Д. Томин, Ф.В. Серебренников, М.: Колос, 1979,- 255 с.

27. Гольденблат И.И., Николаенко H.A. Теория ползучести строительных материалов и ее приложение. М.: Госстройиздат, 1960. 256 с.

28. Головин Н. Линейная алгебра и некоторые ее приложения. М.: Наука, 1972. -С.44

29. Григоров М.С. Научные основы внутрипочвениого орошения Сб. научных трудов ВСХИ. ТА. - Волгоград, 1984. - с.68-73

30. Григоров М.С. Внутрипочвенное орошение. -М.: Колос, 1983. 63с.

31. Дорфман А.Ш. и др. Аэродинамика диффузоров и выхлопных патрубков турбомашин. Изд. АНУССР, 1960. 130с

32. Ефимов A.B. Квадратичные формы и матрицы. М.: «Наука», 1972. -60с.

33. Ефимочкин Г.И. Влияние конструкции сопла на работу водоструйного эжектора. М.: Электрические станции, 1964. - №5. с.45.

34. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Гос-энергоиздат, 1960. - с.43

35. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. // Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1979. - с.31

36. Каменев П.Н. Гидроэлеваторы и другие струйные аппараты. .М.: : Маш-стройиздат, 1950. - с.58

37. Капустин В.П., Саянин В.А., Колесников A.B. Гидроэлеваторы для систем уборки навоза. Техника в сельском хозяйстве, 1979. - №2 с. 15-17

38. Кирилловский Ю.Л. Баланс энергии и расчет водоструйных аппаратов. Ав-тореф. дис. к.т.н. Киев, 1957. - 27с.

39. Кашеков Л.Я., Лихоеденко П.К. Конструкции и расчет водоструйных установок для подачи воды из шахтных трубчатых колодцев. М.: Научно-техническое общество машиностроительной промышленности, 1964. - 168с.

40. Коновалов И.Н. Гидромоторные суда. М.:Речиздат, 1960. - 178с.

41. Карнацкий Ю.И., Шабловский Т.Т. Насос для перекачивания однородных сред. / A.c. 885619 СССР, MKHF D4D 7/04. Опубл. 30.11.81. л. №44.

42. Каркацкий Ю.И., Безрукий Л.П., Ширенков В.К. Насос для перекачивания неоднородных сред. / A.c. 559043 СССР, МКИ F 04 D/04. Опубл. 05.77. Бюл.№19.

43. Лахтин В.П., Иванников В.В. Производственные испытания экспериментального эжекторного снаряда, Информационный сборник, серия 5, специальные работы в промышленном строительстве, выпуск 6, Техническое управление ЦБТИ, 1964. 178с.

44. Лахтин В.П. Лабораторные исследования эжекторных всасывающих наконечников. /Научно-техническое сообщениеВНИИНеруд. Вып. 10. 1963. с.

45. Лахтин В.П. Опыт эксплуатации земснарядов с эжекторным унтозабором. / Труды ВНИИНеруд. Вып. 23. 1967. 130с.

46. Лахтин В.П. Структура потока в эжекторе при работе на воде и гидросмеси. // ВНИИНеруд. Вып. 3. 1963. с.52

47. Лебедев П.М. Испытание погружного насоса НПВ -1 // В кн.: Вопросы механизации, технологии и строительства в животноводстве. Т. 12 1979. с.24

48. Ловцов B.C. Пересчет характеристик лопастей насосов с воды на навозные пульпы. /Изв. Иркутского с/х инст., 1971. с.30

49. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов. М., 2002.-80С.

50. Мускевич Г.Е., Тарасьянц С.А. Исследование рабочих органов мелиоративного снаряда. / Отчет НИМИ, 1975, № гос. регистрации 76084595, инв. №Б 539401. НИМИ, -Новочеркасск 1975. 58с.

51. Мускевич Г.Е., Питерский A.M., Тарасьянц С.А. Экспериментальное определение оптимальных геометрических размеров и параметров эжектирования кольцевого гидроземлесоса. Труды НИМИ, том XVII, выпуск .Новочеркасск 1976. - 87с.

52. Мускевич Т.Е. Гидравлические исследования и расчет водоструйных аппаратов. Дис. к.т.н. Ростов на - Дону, 1970. - 200с.

53. Мускевич Г.Е. Кольцевой гидроэлеватор. / A.c. №165109, Кл 81 с.

54. Мускевич Г.Е. Кольцевой гидроэлеватор. / A.c. 165109 СССР, МКИВ Опубл. 04.09.64. Бюл. №17.

55. Мускевич Г.Е. и др. Натурные испытания насосно-эжекторных агрегатов Средне-Манычской плавучей эжекторной насосной станции // Отчет о НИР, НИМИ Новочеркасск, 1977. - 74с.

56. Мускевич Г.Е., Питерский A.M., Тарасьянц С.А. Экспериментальное определение оптимальных геометрических размеров и параметров проектирования кольцевого гидроземлесоса. // Труды НИМИ, том XVII, вып. 9 -Новочеркасск, 1976. -С.42

57. Мустафин Х.Ш. Предварительные данные исследований совмещенного эжекторного всасывающего наконечника. Добыча и переработка нерудных строительных материалов. Вып. 1, ВНИИНеруд, Госстройиздат 1962. - 98с.

58. Мустафин Х.Ш. Расчет эжектора на воде и гидросмеси. Сборник трудов ВНИИНеруд, Вып.24, 1968. - 215с.

59. Мустафин Х.Ш. Об эжектировании во всасывающей линии землесоса. -Сборник трудов ВНИИНеруд, Вып. 14, 1965. 125с.

60. Мустафин Х.Ш. Новый энергетический показатель гидромеханизации. -Научно-техническое сообщение, ВНИИНеруд, Вып. 10, 1963. 115с.

61. Мустафин Х.Ш. Лахтин В.П. Кавитация в кольцевом эжекторе.// Известия вузов. «Энергетика». 1977. - №7 - 65с.

62. Максуров P.A. Организация и технология мелиоративных систем,- М.: Высшая школа, 1984.-168 с.

63. Мустафин Х.Ш. Предварительные данные исследований совмещенного эжекторного всасывающего наконечника. // Добыча и переработка нерудных строительных материалов. Сб. трудов ВНИИНеруд, Вып.1, 1962. 235с

64. Мустафин Х.Ш. Эжекторный грунтозабор на землесосных снарядах. // Добыча и переработка нерудных строительных материалов. Сб. трудов . ВНИИНе-руд, Вып.З. Ставрополь на - Волге 1962. - 260с.

65. Мовсесов Г.Е., Петров В.Н., Войтенко A.A. Измельчающее устройство насоса / A.c. 929886 СССР, МКИ F 04 D 7/04. Опубл. 23.05.82. Бюл. №19.

66. Мустафин Х.Ш. Эжекторный гидроразгружатель гравия. // Научно-техническое сообщение. ВНИИНеруд, Вып. 10, 1963. с.28

67. Мустафин Х.Ш. Расчет эжектора на воде и гидросмеси. // Сб.трудов ВНИИНеруд, 1968. с. 124

68. Назаров Н.Т. О гидравлических потерях в эжекторе. / Сб. трудов ВНИИНеруд. Вып.4 1965. 230с.

69. Назаров Н.Т. О методике расчета струйных аппаратов. / Сб. трудов ВНИИНеруд. Вып.4 1965. 230с.

70. Налимов В.В., Чернова H.A. Статистические формы и матрицы М.: Наука, 1972. - с.54.

71. Насытов Е.К., Наумов В.П., Иванов В.В Центробежный насос. / A.c. 1195 СССР. МКИ F04D 7/04.

72. Оборудование для гидромеханизации. / Том II. Землесосные снаряды, ЦБТИ Госмонтажспецстроя СССР, 1965. 187с.

73. Огородников С.П. Инжектирование на землесосных снарядах. М.: Изд. по строительству и архитектуре. 1982. - с.48

74. Папин В.М. Водоструйные насосы и их применение при намыве земляных плотин и при строительных работах с глубоким водоотливом. М.:1. Росстройиздат 1953. с.49

75. Пестрякова Г.А. Исследования работы эжекторов жидкого давления, Авто-реф. дис. к.т.н. Свердловск. 1975 - 23с.

76. Песков В.Г., Зинь В.С, Мобило JI.B. Механизация эксплуатационных работ на гидромелиоративных системах: Справочник,- М.: Агропромиздат, 1986.-143 с.

77. Плетнев П.П., Огородников СП. Новые способы повышения производительности землесосных снарядов. М.: «Недра». 1964. - 180с.

78. Подвидэ Л.Г., Кирилловский Ю.Л. Расчет оптимального струйного насоса для работы на разнородных и однородных жидкостях. / Труды ВИГМ. вып. 32. 1963.-230с.

79. Подвидэ Л.Г., Кирилловский Ю.Л. Расчет струйных насосов и установок, Труды ВИГМ. Вып. 31. 1960. 200с.

80. Прандтль JI.M. Гидроаэродинамика. / Изд. иностранной литературы. 1965-197с.

81. Ржаницын Н.А. Водоструйные насосы. М.: Изд. энергетической литературы. 1980. - 176с.

82. Рычагов В.В., Флоринский М.М. Насосы и насосные станции. М.: Колос», 1975.-200с.

83. Сборники сметных норм на строительные конструкции и работы, Т.1. «Мелиоративные системы и сооружения». Выпуск 1. (СНиП 2.06.03-85).- М.: Стройиздат, 1983.-208 с.

84. Сборник сметных норм на ремонт мелиоративных сооружений СНР-84).-: в/о «Союзводпроект» ОСОИТД, 1982,- 96 с.

85. Свиклис П.Б. Защита дрен от заиления и промывка дренажа.- гва, 1972.-59с.

86. Сенчуков Г.А. Дренаж основа благополучия орошаемых земель. // Повышение эффективности закрытого дренажа в зоне орошения (материалы научн,-практич. семинара 27 мая 1993. - С. 3 - 5.

87. Сергеев Е.М. и др. Грунтоведение. Изд-во МГУ, 1971. 596 с.

88. Серебренников Ф.В. Оценка влияния фильтрационных деформаций и водоприемных отверстий на приток воды в дрену // Сб. института «Средазгидро-водхлопок».-Ташкент.-1971. Вып. 1. -234с.

89. Сыман П.Е., Ганелес Т.А. Измельчающее устройство насоса /А. с. 669085 СССР, МКИ F 04 D 07/04; В 02 С 18/05. Опубл. 25.06.79. Бюл. №23

90. Сыман П.Е., Ганелес Т.А. Измельчающее устройство к центробежному насосу. /А. с. 516839 СССР, МКИ F 04 D 007/04; В 02 С 18/00. Опубл. 05.06.86.1. Бюл. №21

91. Тарасьянц С.А. и др. Отчет ВНИИПМ № гос. р. 01.20.0012593 Инв. № 20.0005942 Новочеркасск 2000 г.

92. Тарасьянц С.А. Проектирование насосных станций систем орошения животноводческими стоками. Новочеркасск НИМИ, 1994. - с. 17

93. Тарасьянц С.А. Коэффициент гидравлического сопротивления смесителя кольцевого гидроэлеватора с двухповерхностной рабочей струей. // Труды НИМИ, том XVII, Вып. 10 Новочеркасск 1976. - с. 73

94. Тарасьянц С.А. Насосы для транспортировки жидкостей с твердыми и волокнистыми включениями. Новочеркасск НПИ 1993. - с. 123.

95. Тарасьянц С.А. и др. Насосная установка. / А.с. 1590688 СССР, МКИ F 04 F 5/54. Опубл. 07.09.90. Бюл. №33.

96. Тарасьянц С.А. Определение коэффициента гидравлического сопротивления насадки кольцевого гидроэлеватора. Тезисы докладов на научно-производственной конференции 26. 09.1976, Новочеркасск, 1976. - с.90

97. Темнов В.К. О коэффициенте полезного действия струйных насосов. / Известия вузов «Машиностроение». 1975. -№1 190с.

98. Темнов В.К., Ложков Е.Ф. К выбору оптимального струйного насоса // Известия вузов: Машиностроение. 1972. №12 - с.31

99. Технические указания по эксплуатации межхозяйственной и внутрихозяйственной сети.- Ростов Новочеркасск, 1978.- с.9-17, 83-113.

100. Технические указания по расчету напорного гидравлического транспорта грунтов. Л.: «Энергия», 1967. - 87с.

101. Тимошенко В.В., Трусов Н.А. Центробежный насос для перекачивания сред с волокнистыми включениями. / А.с. 798358 СССР, МКИ F 04 D 7/04; А 01 3/04. Опубл. 23.01.81. Бюл. №3.

102. Томин Е.Д. Строительство и эксплуатация горизонтального участка на орошаемых землях // Борьба с засолением земель.- М.: 1981г.

103. Томин Е.Д. Новые технологии строительства повышают эффективность дренажа. // МиВХ,- 2002.- №5- с. 1-3.

104. Указания по расчету заиления водохранилищ при строительном проектировании / Под ред. Петуховой Г.А.-Л.:Гидрометеоиздат. 1973.- 55 с.

105. Уржумов Д.В., Уржумова Ю.С., Тарасьянц А.С., Тарасьянц С.А. Расчет бескавитационного режима работы струйных насосов. //Известия вузов, Северный Кавказ. Технические науки//. 2006г.- приложение №11. -с.90-93.

106. Фридман В.Э. Гидроэлеваторы. М: Машгиз, 1990. - с. 142

107. Царевский А.М. Гидромеханизация мелиоративных работ. М.: Россель-хозиздат, 1985. - 130с.

108. Чебаевский В.Ф., Вишневский К.П., Кондратьев В.В, Накладов Н.Н. Проектирование насосных станций и испытание насосных установок. М.: Колос, 1982.-c.259

109. Пб.Юфин А.П. Гидромеханизация. -М.: Стройиздат, 1974. 180с.

110. А.с. 1620693 СССР. Струйный насос. / С.А. Тарасьянц и др. Опубл. 05.01.91. Бюл. №2.

111. А.с. 1543129 СССР. Устройство для заполнения и опорожнения емкостей. / С.А. Тарасьянц и др. Опубл. 15.02.90. Бюл. №6.

112. А.с. 1418500 СССР. Струйный насос. / С.А. Тарасьянц и др. Опубл. 03.08.88. Бюл. №31.

113. А.с. 1707278 СССР. Струйный насос. / С.А. Тарасьянц и др. Опубл. .01.92. Бюл. №3.

114. А.с. 1620693 СССР. Насосная установка. / С.А. Тарасьянц и др. Опубл. 07.09.90. Бюл. №33.

115. Zinre R. Homoqenisierunqsverfahren fiir Rinderqiille und die Bestimmunq der moqenital von Giille. Dtsch. Aqrartechn. B.12, No. 7. 1969.

116. Allott D. Farm Buildinq Diqest, 1974, 9.

117. Norcr LANDBRUR, 1971, 26, 10, 263.

118. Farm industry News, 1974, 8, 1, 52.

119. Farm Jndustry News, 1973, 6, 3, 36.

120. Jncreasing Suction lift of pumps Hydro-ejector attachment, "Engineering" Vol 1979, 1955.

121. Jetsboost pumping capacity, "Pocr Products", Vol 49, 1946, N 10

122. Amso is the only pump we can use in our speeded up production system "Pit and Quarry " Vol 48, 1956, 11.

123. Заявка 2643537 ФРГ. МКИ. F 04 D 7/04. Dicksoff U. Gullepumpe / Christiansen. Опубл. 30.03.78.

124. Пат. 0120178 ЕГО, МКИ. . F 04 D 7/04; F 04 D 29/22. Centripagal pump for mping liguids containing solidbodies / B. Sodergard. Опубл. 39.12.87. Bull. 7/50.