Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Нестационарные течения нефти при гильотинном порыве на линейной части магистральных нефтепроводов

ВАК РФ 25.00.19, Строительство и эксплуатация нефтегазоводов, баз и хранилищ

Автореферат диссертации по теме "Нестационарные течения нефти при гильотинном порыве на линейной части магистральных нефтепроводов"

На правах рукописи

НАЛОБИН ИЛЬЯ НИКОЛАЕВИЧ

НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ТЕЧЕНИЯ НЕФТИ ПРИ ГИЛЬОТИННОМ ПОРЫВЕ НА ЛИНЕЙНОЙ ЧАСТИ МАГИСТРАЛЬНЫХ НЕФТЕПРОВОДОВ

Специальность 25.00.19 - Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов, баз и хранилищ

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тюмень - 2011

1 4 АПР 2071

4843949

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет».

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки РФ Антипьев Владимир Наумович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Челомбитко Сергей Иванович доктор технических наук, профессор Гаррис Нина Александровна

Ведущая организация: ОАО «Институт «Нефтегазпроект», г.Тюмень.

Защита диссертации состоится «22» апреля 2011г. в 16°° часов на заседании диссертационного совета Д212.273.02 при Тюменском государственном нефтегазовом университете по адресу: 625000, г. Тюмень, ул. Володарского, 38, зал имени А.Н.Косухина.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменского государственного нефтегазового университета по адресу: 625039, г.Тюмень, ул. Мельникайте, 72.

Автореферат разослан «21» марта 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Подорожников С.Ю.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы диссертации

Одним из условий получения лицензии на право эксплуатации магистральных нефтепроводов является наличие декларации промышленной безопасности (ДПБ). Разработка ДПБ предполагает всестороннюю оценку риска аварии и связанной с нею угрозы; анализ достаточности принятых мер по предупреждению аварий, по обеспечению готовности организации к эксплуатации опасного производственного объекта в соответствии с требованиями промышленной безопасности, а также к локализации и ликвидации последствий аварии на опасном производственном объекте; разработку мероприятий, направленных на снижение масштаба последствий аварии и размера ущерба, нанесенного в случае аварии на опасном производственном объекте.

При проведении анализа риска должны рассматриваться различные гипотетические аварии, в том числе и самые «тяжкие». Для магистральных нефтепроводов к числу тяжких относятся аварии с порывом трубопровода на полное сечение. Такой порыв трубопровода называют гильотинным. При оценке ожидаемого ущерба необходимо вычислять количество нефти, вылившейся из нефтепровода при аварии. От точности вычисления этой величины зависят конечные результаты анализа риска, в том числе экологические и экономические показатели ожидаемого ущерба, а также разработка компенсирующих мероприятий.

Актуальность темы диссертационной работы подтверждается тем, что расчеты по количеству аварийно вылившейся нефти при гильотинном порыве, выполняемые по различным существующим в настоящее время методикам, дают результаты, отличающиеся между собой на порядок и более.

Настоящая диссертационная работа направлена на изучение процесса аварийного истечения нефти из магистрального нефтепровода

при гильотинном порыве и разработку методов расчета, основанных на законах механики сплошной среды с учетом нестационарности режима истечения.

Целью данной диссертационной работы является установление закономерностей неустановившегося истечения нефти при гильотинном порыве и аварийного опорожнения магистрального нефтепровода в зависимости от свойств товарной нефти, профиля трассы и расположения места аварии, а также разработка методики расчетов по определению наиболее опасных участков магистральных нефтепроводов.

В соответствии с поставленной целью решались следующие основные задачи:

- исследование механизма нестационарного истечения нефти из магистрального нефтепровода при гильотинном порыве на линейной части;

- изучение закономерностей аварийного опорожнения магистрального нефтепровода при гильотинном порыве в зависимости от профиля трассы и свойств товарной нефти;

- разработка математической модели нестационарного истечения нефти из магистральных нефтепроводов при гильотинном порыве с учетом физических свойств товарной нефти и профиля трассы прокладки трубопровода;

- разработка методики расчетов определения наиболее потенциально опасных участков магистральных нефтепроводов.

Научная новизна работы:

- установлены закономерности аварийного истечения нефти из магистрального нефтепровода в случае гильотинного порыва при нестационарном режиме с учетом физических свойств товарной нефти, профиля трассы и места расположения аварии;

- установлено влияние различных факторов на процесс затухания волны понижения давления, вызванной гильотинным порывом на линейной части магистрального нефтепровода;

- разработана математическая модель и алгоритм расчета количества вытекшей нефти из участка магистрального нефтепровода, отсеченного линейными задвижками, с учетом профиля трассы, места аварии и свойств товарной нефти.

Практическая ценность диссертации

Разработана методика расчетов по определению наиболее опасных участков магистрального нефтепровода.

Методика может быть использована предприятиями, эксплуатирующими магистральные нефтепроводы, а также проектными организациями при оптимизации и расстановке линейных отсекающих задвижек с учетом профиля трассы нефтепровода.

Достоверность полученных результатов подтверждается сходимостью значений, полученных расчетным методом по предлагаемым математическим зависимостям, со значением возможного пролива нефти при гильотинном порыве для частного случая - случая, когда до аварии нефть находилась в состоянии покоя под давлением в отсеченном линейными задвижками участке нефтепровода. При этом возможное количество вылившейся нефти определялось в соответствии с законом сохранения массы и с учетом коэффициента объемного сжатия товарной нефти.

Апробация работы

Основные положения работы и результаты исследований докладывались:

на научно-практической конференции молодых ученых, специалистов и студентов ТюмГНГУ, май 2005 г.;

Ш-ей научной школе молодых ученых «Теплофизика, гидрогазодинамика, теплотехника» при Тюменском государственном университете, возглавляемой профессором Шабаровым А.Б., май 2007 г.;

- Международной научно-технической конференции «Безопасность морских объектов» (80Р-2007), Москва, 30-31 октября 2007 г.;

- IV Международной учебно-научно-практической конференции Уфимского государственного нефтяного технического университета, г. Уфа, декабрь 2008 г.;

- Ш Всероссийской научно-технической конференции «Безопасность критичных инфраструктур и территорий», УрО РАН, г.Екатеринбург, 2009 г.;

- НТС Тюменского государственного нефтегазового университета, февраль 2010 г.

Публикации

По теме диссертации опубликовано 7 печатных работ, в том числе 4 в журналах, рекомендованных ВАК России.

Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, 4-х разделов, основных выводов и списка использованной литературы, содержащего 93 наименования. Работа написана на русском языке, изложена на 120 страницах, содержит 7 таблиц и 15 рисунков.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, сформулированы цель и задачи исследований, отмечена научная новизна и практическая ценность, приведены сведения об апробации основных положений диссертации.

В первом разделе диссертации приводятся основные положения и определения, связанные с анализом риска применительно к магистральным нефтепроводам. В частности рассматривается применение

Исследованиям в области аварийных утечек нефти из магистральных нефтепроводов посвящены работы Антипьева В.Н., Бобровского С.А., Бронштейна И.С., Векштейна М.Г., Долговых В.Л., Идрисова Р.Х., Земенкова Ю.Д., Лисанова М.В., Лурье М.В., Челомбитко С.И. и др. Однако процессы истечения, связанные с гильотинным порывом на магистральных нефтепроводах, требуют дальнейших изучений.

По магистральным нефтепроводам перекачивается товарная нефть, удовлетворяющая требованиям ГОСТ Р 51858-2002. Магистральный нефтепровод представляет собой сложное инженерное сооружение, имеющее в своем составе насосные перекачивающие станции (НПС) и, собственно, трубопровод, как правило, большого диаметра и большой протяженности. Автоматизацш нефтеперекачивающих насосных станций (НПС) позволяет в автоматическом режиме отключать насосные станции от превышения или понижения давления на выходе НПС и от понижения давления на приеме насосов.

Разлитие нефти при авариях на линейной части трубопровода можно условно разбить на три этапа. Первый этап - период времени с момента нарушения герметичности трубопровода до отключения насосной станции (НС); второй этап - это период времени с момента отключения НС до момента отсечения аварийного участка нефтепровода линейными задвижками; Третий этап - период времени с момента отсечения аварийного участка до момента времени начала аварийно-восстановительных работ или полного прекращения самопроизвольного истечения нефти через повреждение. В случае гильотинного порыва первый этап характеризуется неустановившимся напорным истечением нефти. Второй и третий этапы можно рассматривать как квазиустановившееся истечение под действием сил тяжести с учетом профиля трассы нефтепровода.

В работе приводится анализ существующих методик по аварийному истечению нефти из трубопровода. В частности анализируется возможность применения одномерных моделей, основанных на дифференциальных уравнениях в частных производных, в которых одним из основных уравнений используется уравнение движения вида

+ (1)

о1 дх 2 а

где / - время, (с);

х - расстояние от начала трубопровода, (м);

Р, р, IV - значения давления (Па), плотности (кг/м3) и скорости (м/с) движения нефти, соответственно;

Л - коэффициент гидравлических сопротивлений по длине;

И - внутренний диаметр трубопровода, (м);

g - ускорение силы тяжести, (м/с2);

Р - локальный угловой коэффициент трассы нефтепровода, Р=сЬ/с1х;

г - геодезическая отметка точек трассы нефтепровода, (м).

2

Входящий в уравнение (1) член учитывает потери давления на

2 с!

гидравлические сопротивления и носит название формулы Дарси-Вейсбаха. Для коэффициента гидравлических сопротивлений по длине Л известны эмпирические зависимости, которые, строго говоря, справедливы для установившегося движения. Аварии на линейной части магистральных нефтепроводов с порывом гильотинного типа приводят к явно выраженному неустановившемуся движению. В подобных случаях применение как самой формулы Дарси-Вейсбаха, так и эмпирических зависимостей для Л может приводить к значительным ошибкам. Применение формулы Дарси-Вейсбаха для случая турбулентного неустановившегося движения не правомерно. Режим движения жидкости в магистральных нефтепроводах, как правило, турбулентный, причем при штатном режиме эксплуатации движение нефти установившееся. Авария

на линейной части магистрального нефтепровода с порывом гильотинного типа приводит к явно выраженному неустановившемуся движению.

В результате анализа установлено, что для случая гильотинного порыва при неустановившемся напорном истечении нефти упрощенные модели дают многократное завышение количества вытекшей нефти и противоречат физическому закону сохранения массы.

Во втором разделе предлагается физическая модель явления аварийного опорожнения нефти при гильотинном порыве нефтепровода.

При гильотинном порыве давление в месте аварии практически мгновенно падает до атмосферного, и весь нефтепровод разбивается на два аварийных участка: первый участок - от НПС (начала трубопровода) до места аварии, второй - от места аварии до конца трубопровода (или до следующей нефтеперекачивающей станции). Оба участка гидродинамически не связаны между собой (произошел разрыв сплошности потока), и процессы истечения жидкости из обоих участков независимы друг от друга. Поэтому и закономерности истечения нефти из этих участков будут различными.

По обоим аварийным участкам от места аварии пойдут волны понижения давления в противоположных направлениях. Этот процесс не мгновенный, но быстро протекающий. На границе раздела возмущенной и невозмущенной областей течения нефти, называемой фронтом волны понижения давления, происходит скачкообразное изменение параметров потока. Давление как функция линейной координаты терпит разрыв непрерывности на фронте волны. По одну сторону фронта волны давление равно давлению невозмущенного потока в этом сечении трубопровода, по другую сторону - давление скачкообразно падает на величину АР (это значение одинаково для всех точек «живого» сечения трубопровода), но зависит от места аварии. Скачкообразное падение давления приводит к скачкообразному уменьшению плотности нефти во всех точках сечения

трубы и соответственно к скачкообразному изменению скорости движения во всех точках сечения на одну и ту же величину, а следовательно, градиент скорости за фронтом волны не изменяется. Поэтому вполне естественно допустить, что для первого аварийного участка за фронтом волны кривая падения давления проходит ниже на величину АР и параллельно кривой падения давления при штатном режиме перекачки.

Фронт волны разделяет возмущенную область от невозмущенной. В невозмущенной области нефтепровод еще «не почувствовал», что произошла авария. Поэтому в невозмущенной области изменение давления по длине трубопровода определяется так же, как и при установившемся режиме перекачки, т.е. по формуле

Ро(х)= (2)

а 2

где Р0(х) - давление в нефтепроводе на расстоянии * от его начала при штатном режиме перекачки, (Па);

Р„ - давление в начале нефтепровода, (Па);

Az - разница геодезических отметок начала трубопровода и сечения трубопровода, характеризуемого координатой х, (м);

wo - средняя по сечению скорость движения нефти при стационарном режиме перекачки, т.е. до аварии, (м/с).

Для построения математической модели истечения для первого участка трубопровода выбирается элементарный контрольный объем, представляющий собой отсек трубы произвольной длины Дл\ Один торец отсека совпадает с местом гильотинного порыва. Боковая поверхность контрольного отсека (поверхность трубы) непроницаемая. Через левое сечение отсека нефть будет втекать в контрольный объем, а через правое -вытекать из него. Пусть A t - некоторый промежуток времени, отсчитываемый от момента гильотинного порыва трубопровода. Значение

Дf не произвольное. Оно выбирается таким образом, чтобы выполнялось соотношение

Дх = С„ • Д*, (3)

где С„ - скорость распространения волны понижения давления, (м/с).

В результате такого подхода в течение всего рассматриваемого промежутка времени А/ скорость движения нефти в первом сечении контрольного отсека постоянная, равная скорости невозмущенного потока Но (фронт волны понижения давления достигнет этого сечения только через время Д/). Плотность нефти в контрольном объеме в течете времени А/ изменяется (в данном случае сжимаемостью нефти пренебрегать нельзя) на величину Ар, обусловленную падением давления в контрольном отсеке на величину АР. Применяя закон сохранения массы для выбранного контрольного объема, который формулируется следующим образом: разница масс нефти, втекающей через первое сечение контрольного объема и вытекающей из него за время Лг, равна изменению массы нефти в контрольном объеме за то же самое время А/, позволило получить выражение для вычисления скорости нестационарного истечения нефти из первого (по ходу движения) участка нефтепровода при гильотинном порыве:

_ Р. .

Ра СРа

-0,5

ЕТд

(4)

Аналогичным образом выводится выражение для вычисления скорости нестационарного истечения нефти из второго участка нефтепровода при гильотинном порыве, которое имеет вид

-

СРа

ЕТ8

-0,5

Р о

(5)

Ра

В выражениях (4) и (5) приняты следующие обозначения:

и

Еж - модуль упругости жидкости, (Па);

Ет - модуль упругости материала стенки трубы, (Па);

АР - перепад давления на фронте волны понижения давления, (Па);

ра - плотность нефти при атмосферном давлении (т.е. при истечении), (кг/м3);

ро - плотность нефти в нефтепроводе (т.е. при давлении Р), (кг/м3);

п'0 - скорость движения нефти в нефтепроводе при штатном режиме эксплуатации, (м/с);

5 - толщина стенки трубы диаметром (I, (м);

с - скорость распространения звука в жидкой среде (в нефти), определяемая по формуле

При выводе предполагалось, что скорость распространения фронта волны определяется по формуле

которая была получена Жуковским для случая распространения прямой волны (повышенного давления) и обратной волны (пониженного давления) при гидравлическом ударе в трубопроводах.

Перепад давления на фронте волны АР в зависимости от места нахождения фронта определяется выражением

где Р0(х) - давление, (Па), определяемое по формуле (2); Р„ - противодавление среды, куда истекает нефть, (Па). Нестационарность процессов истечения нефти по-разному проявляется для первого и второго аварийных участков трубопровода.

(6)

(7)

АР = Р„(х) - Рп,

(8)

Общее количество вылившейся нефти при нестационарном режиме истечения определяется как сумма масс вылившейся нефти из обоих участков трубопровода:

где 5 - площадь сечения трубопровода, (м);

- время прохождения фронта волны давления по первому и второму аварийным участкам нефтепровода, соответственно, (с).

В этом же разделе рассмотрены частные случаи реализации аварий с гильотинным порывом в период нестационарности, в результате анализа которых более детально изучены физические процессы и установлены закономерности. Так установлено, что на процесс затухания волны понижения давления существенное влияние оказывает профиль трассы трубопровода. Гидравлические сопротивления, возникающие в движущейся нефти, не оказывают влияния на процесс затухания волны.

В третьем разделе рассматривается гравитационное истечение нефти под действием переменного напора, определяемого как разница геодезических отметок. Для первого аварийного участка нефтепровода этот этап опорожнения наступает после прихода волны понижения давления на НПС, когда срабатывает автоматическая защита и происходит остановка насосов. Для второго аварийного участка этот этап наступает с момента прихода волны понижения давления в конец трубопровода, когда произойдет «разгрузка» всего участка от избыточного давления. Время прихода волны понижения давления на НПС для первого аварийного участка и в конец трубопровода для второго аварийного участка определяются по формулам

I »2

Л/,+ М2 = р{и+ ,

(9)

о о

(10)

Ь-ха

При гравитационном этапе истечения характер опорожнения обоих аварийных участков одинаков. Для каждого аварийного участка выполняется ранжирование по высотным отметкам г профиля трассы, начиная с максимальной отметки. Движение нефти на каждом аварийном участке начинается с самой высокой отметки в направлении к месту аварии. В этом сечении трубопровода образуется паровая пробка, размер которой увеличивается со временем истечения нефти. В качестве первоначального действующего напора принимается разница геодезических отметок наивысшей точки трассы нефтепровода и места порыва. При этом для каждого участка действующий напор будет свой, он равен потерям напора на преодоление гидравлических сопротивлений. В возвышенных точках трассы обоих участков происходит разрыв сплошности потока благодаря образованию паровых пробок. Давление в возвышенных точках трассы становится ниже атмосферного. Не вся нефть, находящаяся в нисходящих ветвях по обе стороны от возвышенной точки трассы, участвует в образовании паровой пробки, а только верхние её слои, начиная от границы раздела пар-нефть. С увеличением глубины погружения слоя степень влияния фазового перехода на объем паровой пробки уменьшается, поскольку давление в нефти возрастает в соответствии с законом гидростатики, а количество выделившегося пара зависит от давления в соответствии с полученной эмпирической зависимостью

у= 24,39 +1,042? 1 Р-17,609 - 0,163/ '

где V - относительный объем выделившегося пара из слоя нефти с давлением Р при температуре ¿, (м3).

По мере опорожнения аварийных участков давление в паровой пробке уменьшается, что влияет на скорость истечения.

При достижении границы раздела пар-нефть геодезической отметки значения, равного

Р -Р

— " д. * нас ' пр

"пи -тах4 ' ?

Рё

движение нефти на этом участке прекратится.

В формуле (12) используются следующие обозначения:

:„„ - геодезическая отметка границы раздела пар-нефть, (м);

гтах4 - геодезическая отметка следующего наиболее высокого

«пика» трассы участка, (м);

Рнас - давление насыщения нефти, (Па);

Р„р - давление в паровой пробке, (Па).

Рис. 1. Принципиальная схема гравитационного опорожнения аварийного

участка нефтепровода Процесс опорожнения нефтепровода продолжится с вершины следующего наиболее высокого пика, где также появляется паровая пробка. И так процесс опорожнения аварийного участка продолжается от одного максимального пика к другому до полного завершения истечения и установления гидростатического равновесия.

На конечное значение количества вылившейся нефти в результате аварии существенное влияние оказывает профиль трассы нефтепровода,

расстановка линейной отсекающей арматуры и место расположения гильотинного порыва (т.е. значение геодезической отметки места аварии и расстояние отНПС).

В существующих методиках давление в паровой фазе на всем протяжении процесса истечения принимается постоянным значением, равным либо нулю, либо давлению насыщенных паров нефти по Рейду. Это допущение в обоих случаях приводит к определенной ошибке в вычислениях объема вытекшей нефти. Причем величина ошибки существенно зависит от профиля трассы нефтепровода.

Процесс опорожнения обоих аварийных участков нефтепровода при гравитационном режиме истечения одинаков. При этом полного опорожнения отсеченных участков нефтепровода не происходит. Значительная часть нефти остается в трубопроводе за счет разрыва сплошности потока в возвышенных точках трассы. Причем в процессе истечения нефти давление в паровых полостях не является постоянным. Оно стабилизируется только после полного прекращения истечения и установления гидростатического равновесия.

Четвертый раздел диссертации посвящен разработке методики расчетов по выявлению наиболее опасных участков магистральных нефтепроводов. Одним из основных показателей опасности, который используется при проведении анализа риска аварий, является количество нефти, участвующей в аварии. Эти показатели необходимы при разработке декларации промышленной безопасности магистрального нефтепровода. В разработанной методике используются полученные результаты исследований, приведенных в предыдущих разделах диссертации. В этом разделе разработан алгоритм вычисления.

На рис. 2 приведена блок-схема вычисления массы вылившейся нефти из магистрального нефтепровода при гильотинном порыве.

Рис. 2. Блок-схема вычисления массы вылившейся нефти из магистрального нефтепровода при гильотинном порыве

В качестве исходных данных принимаются физические свойства нефти, основные характеристики нефтепровода (профиль трассы, длина, диаметр и толщина стенки трубы) и координата места гипотетической аварии. Для принятого значения хш производятся отдельно вычисления для нестационарного и гравитационного этапа опорожнения первого и второго аварийных участков. Для периода нестационарного истечения необходимо знать давление в нефтепроводе в месте порыва при штатном режиме эксплуатации (т.е. до аварии). Значение этого давления вычисляется по формуле (2). Расчеты проводятся для различных значений хш, начиная с х= 1 км интервалом Ах. Значение Ах принимается равным 1,0 или 0,5 км. В результате расчетов получается значение Мх, для различных ха1. Наиболее опасными являются участки нефтепровода, для которых количество аварийно вылившейся нефти имеет максимальное значение.

В работе в качестве примера приведены результаты расчета по определению наиболее опасных участков для одного из действующих магистральных нефтепроводов, которые представлены графически. Анализ полученных результатов подтверждает, что на количество аварийно вылившейся нефти существенно влияет профиль трассы нефтепровода, а также расстановка линейной запорной арматуры. Не самая нижняя точка трассы нефтепровода может быть наиболее опасной с точки зрения количества вылившейся нефти. Расстановкой запорной арматуры по трассе нефтепровода можно минимизировать аварийные утечки нефти.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЕ

1. В результате анализа установлено, что применяемые в настоящее время модели и методы по вычислению скорости аварийного истечения нефти при гильотинном порыве на линейной части магистрального нефтепровода дают завышенные значения.

2. Предложена физическая модель опорожнения нефтепровода при авариях с порывом гильотинного типа, на основании которой разработана математическая модель нестационарного истечения нефти из первого и второго аварийных участков. Установлены закономерности влияния различных факторов на затухание волны пониженного давления. Наибольшее влияние на затухание волны оказывает профиль трассы нефтепровода.

3. Разработана математическая модель аварийного опорожнения магистрального нефтепровода под действием сил гравитации с переменным напором с учетом образования пробок нефтяных паров в возвышенных точках трассы, в которых создается вакуум. Давление в паровых пробках не является постоянной величиной, а изменяется по мере опорожнения аварийного участка нефтепровода. Для вычисления давления в паровых пробках предложена эмпирическая зависимость.

4. Разработана методика расчетов по определению наиболее опасных участков магистральных нефтепроводов, на которых в случае аварии вытечет максимальное количество нефти. Методика может использоваться на стадии проектирования нефтепровода при расстановке линейных отсекающих задвижек с целью минимизации объемов возможных аварийных разливов нефти.

Основные положения диссертации опубликованы в журналах.

Рекомендованных ВАК России:

1. Антипьев В. Н. Аварийное истечение нефти из трубопровода при напорном режиме / В. Н. Антипьев, Е. В. Налобина, И. Н. Налобин // Безопасность труда в промышленности. - 2005. - № 1. - С. 37-41.

2. Антипьев В. Н. Некоторые аспекты нестационарных процессов при гильотинном разрыве на магистральном нефтепроводе / В. Н. Антипьев, Е. В. Налобина, И. Н. Налобин // Проблемы анализа риска. - 2007. - Т. 4, № 3. - С. 251-257.

3. Антипьев В. Н. Особенности аварийного истечения нефти из магистрального нефтепровода при гильотинном порыве / В. Н. Антипьев, Е. В. Налобина, И. Н. Налобин // Известия высших учебных заведений. Нефть и газ. - 2008. - № 5 - С. 55-61.

4. Антипьев В. Н. О моделировании нестационарных течений нефти при авариях на магистральном нефтепроводе / В. Н. Антипьев, Е. В. Налобина,

И. Н. Налобин // Проблемы анализа риска. - 2008. - Т. 5, № 2. - С. 42-55.

В других печатных изданиях:

5. Антипьев В. Н Некоторые аспекты аварийного истечения нефти при гильотинном разрыве подводного нефтепровода / В. Н. Антипьев, Е. В. Налобина, И. Н. Налобин // Безопасность морских объектов: международная научно-техническая конференция: сб. тезисов докладов. - М, 2007. - С. 33-34.

6. Налобин И. Н. Физическая интерпретация явления истечения нефти при гильотинном порыве на магистральном нефтепроводе / И. Н. Налобин // IV Международная учебно-научно-практическая конференция УГНТУ: сб. тезисов докладов. - Уфа, 2008. - С. 89-90.

7. Налобина Е. В. Аварийное истечение нефти из магистральных нефтепроводов при гильотинном порыве / Е. В. Налобина, И. Н. Налобин // Безопасность критичных инфраструктур и территорий: сб. материалов конференции. - Екатеринбург, 2009. - С. 285.

Подписано в печать 17.03.2011. Формат 60x90 1/16. Усл. печ. л. 1,0.

Тираж 100 экз. Заказ № 59.

Библиотечно-издательский комплекс государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет».

625000, Тюмень, ул. Володарского, 38.

Типография библиотечно-издательского комплекса ТюмГНГУ 625039, Тюмень, ул. Киевская, 52.