Бесплатный автореферат и диссертация по сельскому хозяйству на тему

Влияние осадка сточных вод очистных сооружений г.Тольятти на свойства почв, урожай и качество сельскохозяйственных культур

ВАК РФ 06.01.04, Агрохимия

Автореферат диссертации по теме "Влияние осадка сточных вод очистных сооружений г.Тольятти на свойства почв, урожай и качество сельскохозяйственных культур"

САРАТОВСКИЙ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЙ ШСШУТ ИЫ. Н.И.ВАВИЛ0Е4

ПЖШСИН ИВАН ВАСИЛЬЕВИЧ

Влияний осадка еточннх вод очистных сооружений г.Тольятти на свойства почз, урожай и качество сельскохозяйственных культур.

06.01.04 - агрохимия

диссертации на соискание учэиой степени кандидата сельскохоэяйс?ешг.£!с наук.

На правах рукописи

Автореферат

Саратов - 1992

с

Работа выполнена в Самарском сельскохозяйственном пнсмтуте Ипупшо руководители:

1. Профессор, доктор сельскохозяйственных наук Г.II. Попов, зав.кафэцрой агрохимии Саратовского сельскохозяйственного института им.Н.И.Вавилова.

2. Кандидат биологических паук Л.II.Михайлов.

Официальные оппононты:

1. Старший иаучний сотрудник, доктор свльскохозя^ствснших наук, заведующая лабораторией агрохимии II.И.О. сЗлпта Поволжья М.П.Чуб.

2. Ста рак Й научный сотрудник, кандидат сольскохозяйствен-них наук И.П. Глебов.

Боцущее предприятие ШП'СХ пм. акад. Н.М.ТулаЙкова

Защита состоится " 15 " 1992 г. "10 " часов па заседании специализированного согета при Саратовски.-.! сельскохозяйственном институте им. II.И.Вавилова (410710 г. Саратов, То а тральная площадь, I,

Автореферат разослан "_" 1992г.

Учений секретарь специализированного совета с.н.с., кандидат сельскохозяйственных наук

КЛГЛМЕВЛ Г.И.

тава, научных работников "и аспирантов Московского ордена Трудового Красного Знамени института инженеров сельскохозяйственного производства имени В.П.Горячкина в 1984...1936 гг.;

- научно-техническом семинаре Московского Дома научно-технической пропаганды шленд J>. Э.Дзержинского "Элективноеть технического обслуживания и ремонта оборудования в условиях интенсификации производства" в 1986 г.;

- седьмом Всесоюзном семинаре-совещании "Опыт организации работ по техническому обслуживанию и ремонту металлообрабатывающего и другого технологического оборудования АПК", АгрсШЖЗйПТО в 1987 г.;

- выставке "Кадры высшей квалификации и Н'Ш", ДЩ1Х ССОР, 1987 г. (свидетельство участника Л 62);

- Международной выставке "Ремдеталь-88";

- заседании кафедры ремонта и надежности машин ¡.ШОП имени В.П.Горячкина в 1988 г.

Публикации. По результатам исследований опубликовано шесть работ и один отчет по научно-исследовательской работе, зарегистрированный в В1ГП1Ц. .

Объем работы.Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованных источников и приложении. Изложена на 132 страницах машинописного текста, содержит

рисунков, 16 таблиц, библиографию из Igfi иатв-новаш!й и 7 приложений.

С0ДЕР1ЛШЕ РАБОТЫ

I. Состояние вопроса, цель и задачи исследований

Анализ литературных источников показат, что износ посадочных поверхностей подшипников качекшт, работаиоих в условиях динамических нагрузок и вибраций, Является результатом микроперемещений с очень малой амплитудой, приводящих к фреттинг-корро-зпи сопрягаемых гозерхностей.

Известно, чио для зашиты соприкасающихся поверхностей неподвижных соединении от фреттинг-коррозии и повышения долговечности неподвижных соединении подшипников качения относительные перемещения следует перенести в промежуточную среду. Для этого на одну или обе контактирующие поверхности наносят покрытие с матам модулем упругости. В качестве таких покрытий мол:но исполь-

зовать полимерные материалы.

В завиоимости от температуры эксплуатация полимеры могут находиться в трех различных физических, состояниях: стеклообра- * эном, высокозластическом и вязкотекучем.

Для решения: поставленной задачи представляет интерес второе состояние. Полимер в высокозластическом состоянии обладает кдзшш модулем упругости, хорошими амортизирующими свойствами и способен к большим обратимым деформациям, которые носят релаксационный характер. С релаксационным характером высокой эластичности тесно связано явление гистерезиса. Гистерезис служит причиной затухания микропервмещений, образующихся вследствие колебаний и вибраций сопрягаемых поверхностей, а также причиной поглощения энергии вынужденных колебаний. Поэтому . очень важно, чтобы полимерный материал, используемый для восстановления-неподвижных соединений, эксплуатировался в высокоэластическом состоянии.

.В,настоящее время для восстановления неподвижных соединений полимерные материалы выбирают по технологическим признакам. При этом часто не известно в каком физическом состоянии находится полимер в условиях эксплуатации. Поэтому для успешного использования полиэдров необходимо исследовать их термомеханические и физико-механические свойства в широком пределе температур с целью определения температурного интервала существования полимера в высокоэластическом состоянии и температурной области его работоспособности в условиях эксплуатации.

В последние года на ремонтных предприятиях сельского хозяйства для восстановления неподвижности посадок подшипников качения используют герметяк 6Ф и эластомер ГШ~150(В). Однако отсутствие рекомендаций по оптимальным режимам термообработки затрудняет получение покрытия о наилучшими свойствами. Малая изученность влияния толщины полимерного покрытия на выносливость неподвижного соединения при динамическом нагружении не позволяет определить наибольшие зазоры, при которых можно получить надежные и долговечные соединения.

Исхода из вышеизложенного, в диссертационной работе поставлены следующие задачи:

- теоретически обосновать критерий оптимизации режима термообработки полимерного покрытия;

_ 4 _

- теоретически обосновать шсокуы долговечность неподвижного соединения;

- оптимизировать параметры ре;тиов термообработки эласто-• мера ГЭН-150(В) и герметика 65;

- исследовать деформационно-прочностные свойства эластомера ГЭН-150(В) и герметика 6у при лошкенны;: и повышенных темпэч ратурах;

- исследовать термомеханические характеристики и теплостойкость эластомера ГЭН-150(В) ц герметика 6Ф;

- провести сравнительные стендовые испнтания восстановленных неподвижных соединений при динамическом нагружении;

- разработать рекомендации по выбору полимерного материала и внедрить результаты исследований на ремонтных предприятиях Госагропроыа СССР;

- определить экономическую эффективность от внедрения разработанных рекомендаций.

2. Теоретические основы повышения долговечности неподвижных соединений подшипников качения'. восстановленных полимерными материалами

Разрушающее напряженна полимерного материала описывается уравнением, предложенным В.Е.Гулем

к^ехр-^г , (I)

где ~ разруиающсе напряяеике образца при растяжении;

Ч - потенциальный барьер разрушения; - универсальная газовая постоянная;

Т - абсолютная температура;

Ц - скорость расгякешшобразца;

Н}ип- параметры, определяемые природой материала, размерами и формой образца.

Разрушающее напряжение зависит не только от совйств полимера, такке от температуры и скороегд погружения. Величина

Ц. характеризует работу, которую необходимо затратить для разрушения образца. Поэтом; 'экспериментально потенциальный барьер разрушения мог.но оценить удельной работой деформации до разрыва, которая выраг.ается площадью диаграммы растя.-хения, равной

ар ) (2)

где - удельная работа деформации при разрыве;

6"j£ - С;, итветсгвенно напряженив и относительное удаи-неше;

€Р - относительное удлинение при разрыве. Удельная работа деформации при разрыве является мерой работоспособности материала и может служить общей характеристикой его механических сеойств. Чем ..больше удельная работа деформации при разрыве, тем надежнее воспринимает материал действие ударных и динамических нагрузок.

Наиболее часто пагружоние при эксплуатации неподвижных соединений является циклическим. При длительном циклическом, наг-ружении выносливость материала или сопротивление утомлению оценивается числом циклов деформации до разрушения. Число циклов

f\J , необходимое для. разрушения образца полимере, определяется выражением, выведенным В.Е.Гулем и В.Ы.Щукиным,

/V = -£LAf_ , О)

где ÜU- изменение потенциального барьера разрушения за один цикл';

максимальное напряжение цикла. Изменение потенциального барьера разрушения и величина гистерезисных потерь' связаны зависимостью

¿U = SlAV/ j (4)

где 4W - гистерезисные потери;

_ коэффициент, характеризующий долю гистерезисных потерь, расходуемых за цикл на изменение потенциального барьера разрушения. Гистерезисные потери определяются по формуле

&w = d¿w , ' (5)

где W - удельна! работа цикла нагружения;

2Í - коэффициент гетерезисных потерь (относительный гистерезис).

Удельная работа цикла нагружепил, сообщаемая полимерному покрытию за цикл виешшмп силами, может бить представлена в влде интеграла

где £<r - амплитуда деформации.

При небольших деформациях (10...¡¿0;»)

&=ЕЕ , (7)

где £ - динамический модуль упругости.

В результате интегрирования выражения (6) в диссертации получено

W = ±- ЕЕа . (8)

Согласно уравнению (5)

¿W • (3)

Подстановка (4) и (9) в (3), привела к выражению

Шт. &'

Выносливость полимерного материала в значительной степени определяется пределом прочности при растяжении, максимальным напряжением и амплитудой цикла нагружения, температурой, динамическим модулем упругости и гистерезнсными потерями. Кроме того, с увеличением гистерезисних потерь динамический модуль упругости возрастает, а выносливость снижается.

3. Методика экспериментальных исследований

Исследования деформационно-прочностных свойств герметика 6Ф и эластомера ГЭЫ-150(В) проводил:' на пленках толщиной SO...150 мкм. Пленки формировали па фторопластовых пластинах. 20^-ные растворы герметика или эластомера ГЗН-150(В) в ацетоне наливали на фторопластовую пластину, расположенную иод углом 45° к горизонтальной поверхности. Термообработку проводили в термошкафу. Пластины с пленками охлаздали при комнатной температуре, а затем пленки отделит от фторопластовых пластин. Из пленок вырезали образцы в виде прямоугольных полосок.

Деформационно-прочностные свойства пленок определяли по методике института физической химии АН СССР, описанной в работах А.Т. Санжаро:-Ского. Яри исследовании деформационно-прочностных свойств на горизонтальной малогабаритной разрывной машине записывали диаграмму растяжение, а затем планиметрировали и рассчитывали удельную работу разрыва, разрушащее напряжение и относительное удлинение. Испытания проводили в интервале температур от -40 до + Ю0°С.

Термомеханичсскпе характеристики герметика 6Ф и элас: мера

ГЗН-150(В) оценивались на твердомере типа ТП, который был модернизирован азторсм и снабжен масляной ванной с нагревательным устройством а системой регулирования температуры, индикаторной головной часового типа ШГ-I, цилиндрическими и сферическими инденторами.

Полимерные покрытия толщиной 90...100 мкм наносили на цилиндрические образцы-из стати 45 диаметром 40 мм и высотой 5мм. Образвд термообрабатывали в термошкафу по оптимизированным режимам,'охлаздали при комнатной темпоратуре, после чего помещали в масляную вашу и термостатировали. Температуру нагрева масла устанавливали с помочыо контактного термометра. Полимерные покрытия деформировали вдавливанием цилиндрических и сферических ивденторов. После выдержки под нагрузкой 10 ¡Ша в течение 60 с отсчитывала показания индикаторной головки, снимали нагрузку и вновь отсчитывали ее показания. Таким образом определяли общую деформацию при приложении нагрузки и остаточную деформацию после снятия нагрузки. Коэффициент восстанавливаемости рассчитывали как отношение упругой деформации к общей деформации.

Теплостойкость полимера оценивали по изменению модуля упругости, который определяли по глубине, погружения шарика (формула Герца в Ша)

E=0,?S5 ' (U)

п л

где г - нагрузка на шарик, равная 50 Н;

Д - глубина погружения шарика, ид;

d - диаметр шарика, равный 10 мм.

Сравнительные испытания неподвижных соединений подшипников качения, восстановленных герметикой 6Ф и эластомером 1Ш-150(Б), на долговечность проводили на стенде, изготовленном ка базе электромеханического вибратора ИВ-22. Циркуляционное нагруяенке на подшипник создавалось дебалансами силой 16 кН при частоте вращения 3000 мин-1.

За критерий долговечности соединении принимали время работы до момента проворотг кольца подшипника. Последний сопровождался харакгорним шумом, свидетельствовавшим о появлении на бегсЕой дорожке кольца слодоа усталостного износа.

4. Результаты исследований

Экспериментальный исследования физико-Михашческижвойств

герметика 6Ф и эластомера ГЭН-150(В) показали, что они в значительной мере зависят от решила термообработки и температуры г.спытанчй. Оптимальный резким термообработки, при котором удельная работа разрыва достигает максимальной величины, определяли оптимизацией этого параметра с применением теории планирования мнсгофакторного эксперимента по оптимальному композиционному плану типа В2. В качестве варьируемых факторов выбрали температуру Т и время 'Т? термообработки. В результате гбработки экспериментальных данных получены математические модели зависимости удельной работы разрыва от параметров термообработки, которые адекватно описывают область оптимума.

Математическая модель процесса теормообработки пленок герметика 6Ф 2 £ У = -297,355+4,26IXI+I3,4I2Xî+0,0I07IÏIX2-0f0I438XI-2,6X2t (12)

где Xj - температура термообработки, 120...200°С; - время термообработки, 2 ... 4 ч.

В области варьирования факторов функция отклика принимает максимальное значение 59,9 Ш1а при температуре 150°С и

времени термообработки 3 ч, что принято за оптимальный режим термообработки покрытий, нанесенных из раствора герметика 63 (рис.1). Разрушающее напряжение при этом достигает 11,3 Ш1а,а относительное удлинение - 600/?.

Рис. I ¿3 ав ис им ости удельной работы разрыва Ctfi .разрушающего напряжения и относительного удлинения £р от температуры термообработки Т пленок герметика 6Ф в течение 3 ч:

I - Ctf>i 2 - ; 3 - £р.

¡.¡атематичеекгл модель процесса термообработки плоно;: эластомера Г?Н-150(В)

2 2

У - -26,892+1,251X^0,25^+0,00114X^-0,00562^-0,00743^,(15)

где Х^ - температура термообработки, 100. ,.200°С; - время термообработки, 20...60 мин. В области варьирования факторов функция отклика принимает максимальное значение Яртах = 47,5 Ша, при температуре 115°С и времени термообработки 25 мин, что принято за оптимальный режим термообработки покрытий, нанесенных из раствора эластомера ГЭП-150(3) (рис.2). Разруцгющее напряжение при этом достигает 13,5 Ша, а относительное удлинение - 362,5/2.

Зависимости О-р , бр и £р от тошературы испытания Т пленок из герметика 6Ф, термообр'йботанных при 15С°С в течение 3 ч, приведены на рис.3. Наибольшую прочность 68,3...62 Ша пленки имеют в-температурном интервале - 30...-20°С. С повыше............: Рис.2.

£л%

OfM

M Па

/оо

/20

/80 Г,'С

Зависимости удельной работы разрыва' 0.р , разрушающего напряжения и относительного удлинения £р от температуры термообработки Т пленок эластомера ГЭН-150 (В) в течение 25 мин:

I - <2,

- £

■р ;

■р

НПа 60

S0

---- / г--^

---- V — /— ------- ------- ---

/ 2 /

500 . 500 Ш 300 200 /00

•АО -¡о а го АО бо ta г,'с

Рис.3. Зависимости удельной работы разрыва йр , разрушающего напряжения 6р и относительного удлинения Ер от температуры испытания Т пленок герметика 6S, терпообработан-hjix при I5û°C в течение 3 ч;

I - Кр ; 2 - ;

пнем температуры до + 20°С прочность резко снижается. При дальнейшем повышении температуры прочность снижается плавно. При Ю0°С прочность пленок из герметика 6$ по сравнении с максимальной снижается в семь раз. Максимальные значения прочности обусловлены физическим состоянием герметика 65 и соответствуют температурной области стеклования. Высокие значения относительных удлинений 300...62С$ пленки имеют в температурном интервале 0...100°0. При Ю0°С удельная работа разрыва снгжается в 1,3 раза. Стабильный характер изменений механических свойств обусловлен спрокол областью существования герметика 6Ф в высокоэластическом состоянии.

Зависимости (1р , и £р от температуры испытания Т пленок эластомера ГЗН~150(В), термообработанпых при П^С т! течение 25 мин, приведены на рис.4. Наибольшую прочность 46...53,3 Ш1а пленки имеют в температурном интервале -30... ,..-20°С, что в 1,5 раза меньше прочности герметика 6Ф.

Рко.4. Зависимости удельной работы разрыва Чр »разрушающего напряжения 6р и относительного удлинения

£р от температуры испыташ.л Т пленок злслтомера ГЭН-150(В), термообрабстанных при 115°С в течение 25 млн:

I - ; 2 - ЛР ; 3 - .Ер . •

С повышением температуры вниз -20°С прсшость резко снижается. При 10и°С прочность снимается в 38 раз. Высокие значе--Ш1 относительных удашопл-Г. 160.. .346,7* плвчки имеют в температурном интервале 0...оС°С. При С0°С удельна™ робота разрыва снимается в еость ра?. Нестабильна": характер игмопешь! механических свойств обусловлен узко!'. о5лг_,тьо суиес1:.оаания сл.'лто-мера ГОН-ЮС (В) п епсспоэлостглссхсг. с ос гсяп:н; пр:.С"Л-о:шсм

его физического состояния к вязкотекучему.

Результаты исследований термомеханических характеристик показали, что деформация .покрытий из раствора герметика 6Ф полностью состоит из высокоэластичоской и коэффициент восстанавливаемости при Ю0°С составляет 100;;!. Деформация покрытия из эластомера ГЗН-150(В) соответствует высокоэластическому состоянию полимера в температурном интервале 20...40°С, где коэффициент восстанавливаемости равен 100;*. В интервале температур испытаний 40...6С°С деформация складывается из високоэла-стической и деформации течения, причем доля деформации течения повышается при увеличении температуры от 40 до 60°С. Коэффициент восстанавливаемости при 60с'С равен 68,8$, а при приближении температуры испытания к 80°С его значение приближается к нулю. Это значит, что эластомер ГЭН~150(В) при' 80°С полностью переходит в вязкотекучее состояние.

При испытаниях на теплостойкость определяют температурную область перехода полимера из высокоэластического состояния в вязкотекучбе. Изменение модуля упругости при определении теплостойкости более показательно, чем изменение каких-либо других свойств.полимера при воздействии температуры. При нагревании полимерного материала выше температуры теплостойкости модуль упругости резко снижается. Влияние температуры на модуль упругости эластомера ГЭН-150(В) показывает кривая 2 (рис.5). При 20°С модуль упругости равен ¿16,2 Ша. В температурном интервале 40..,60°С наблюдается резкое снижение модуля упругости.

_. ........... Зависимость

модуля упругости Е полимерных покрытий от темпера туры Т:

1 - герметик 6^5;

2 - эластомер ГЗН-150(В).

20 40 60 60 Г,"С

Максимальной скорости снижения модуль упругости достигав при 60°С. При этой температуре он равен 21,1 lila, что и 3,5 раза

- 12 -

меньше, чем при 20°С. С увеличением температуры выше 60°С модуль упругости быстро снижается и его величина приближается к нулю.

Влияние температур)I на ко,пуль упругости герметика 6Ф показывает кривая I(рис.5)^ Повышение температуры испытаний от 20 доКО^С не вызывает значительного снижения модуля упругости герметика 6$ (кривая I на рис.5). Герметик 6Ф п температурном интервале 20... ...Ю0°С полностью находится в гысокооластичесьим состоянии.

Долговечность неподвижных соединений, восстановленных гермо-тиком 6Ф и эластомером ГЭН-150(В), зависит от зазора до нанесения полимерного покрытия. С увеличением зазора долговечное ь восстановленных соединений снижается (рис.б). Значительное снижение долговечности наблюдается в соединениях, восстановленных герметиком 6Ф, типа вал-подшипник или корпус-подшипник качения с зазором до ^ос-становления более 0,2 ми (рис.6,а и б, кривая I).-

1 , с___1

1 1

i 2 /

У

Рис.б. Зависимости долговечности ¿ неподвижных соединений типа вал-подшипник (а) и корпус подшипник (б) от зазора

<5* до нанесения полимерного покрытия:

1 - герметик

2 - эластомер

ГЕН-150(В); I & ~ соединения при испытаниях не рэярупн-лись.

Анализ получении* зависимостей показывает, что герметикой 6Ф целесообразно восстанавливать неподвижные соединения типа вал-подшипник шш корпус-подшипник качения с зазором не более 0,2 мм.

Значительное снижение долговечности иабл дается в соединениях, восстановленных эластомером ГЭН-150(В), типа вал-подшипник качения с зазором до восстановления более 0,12 мм (рис. 6,а, кривая 2), а типа корпуо-подшипник качения с зазором до восстановления более 0,16 мм (рис.6,о, крива! 2). Поэтому эластомером ГЗН-150(В) целесообразно восстанавливать неподвижные соединения типа вал-подшипник с зазором не более 0,12 мм, а типа корпус-подшпник с зазором не более 0,16 мм. В этих условиях проворачивание колец и следы фреттинг-коррозии не наблюдались.

Увеличение долговечности неподвижных соединений с уменьшением зазора до восстановления обменяется уменьшением толщины полимерногр покрытия, что вызывает увеличение его жесткости, приводящей к уменьшению амплитуда деформации £а (см.формулу 10). .

5. Внедрение результатов исследований в производство и их экономическая эффективность

Рекомендации по повышению долговечности неподвижных соединений при ремонте сельскохозяйственной техники и технология восстановления посадок подшипников качения нанесением покрытий из растворов герметика 6Ф и эластомера ГЭН-150(В) внедрены на Кромском ГШ и Станово-Колодезьском ШЗ Орловской области. В результате внедрения технологического процесса восстановления неподвижных соединений герметиком 6S себестоимость снизилась по сравнению с нанесением эпоксидной композиции и кольцеванием соответственно в 4,1 и 14 раз. Себестоимость восстановления эластомером ГЭ11-150(В) снизилась по сравнению о композицией на основе ГэН-150(3) в 1,7 раза. Годовой экономический эффект от применения эластомера ГЭП-150(В) при восстановлении посадок подшипников качения на Станово-Колодез1 жом E.I3 составил 780 руб., а от применения герметика 6'J на Кромском ГШ - 22 тыс.руб.

ВЫВОДИ ¡1 РЕКСШЩЩМ

1. Выполненное исследование базируется на известном положении о том, что для повышения долговечности неподвижных с оединений подшипников качения относительные "перемещения сопрягаемых поверхностей следует перенести в промежуточную среду. Для этого на одну или обе контактирующие поверхности наносят покрытие с малым модулем упругости, например, из полимерного материала.Поставленная в работе задача сводится к обоснованному выбору полимерного материала для соответствующих условий.

2. С целью обеспечении максимальной долговечности полимерный материал должен:

а) Иметь модуль упругости, позволяющий создать контр". -тное давление, обеспечивающее взаимную неподвижность деталей соединений при натягах, на приводящих к разрушению полимерного покрытия при запрессовке.

б) Обеспечить прочность неподвижного соединения при статическом одноразовом нагружешш, для чего материал должен иметь достаточно высокий предел прочности при растяжении (формула I).-

в) Обеспечить стойкость неподвижного соединеыи к воздействию внешних сил без разрушения, для чего материал должен иметь высокую удельную работу разрыва (формула 2).

г) Обладать хорошими амортизирующими способностями и свойством снижать динамические напряжзш'я, для чего материал должен находиться в высокоэластическом состоянии.

д) Обеспечить высокую выносливость при циклическом нагружешш, для чего материал должен обладать незначительными гистерезисными потерями (формула 10). Такие потери иаблвда-ются у материалов с низкими динамическими модулями упругости.

3. Проведенные теоретические и экспериментальные исследования показали, что для восстановления посадок подшипников кичения, эксплуатируемых в условиях сельского хозяйства,наиболее приемлемы:.«! материалами следует считать высокоэластические полимеры - гер.метик и эластомер 1'0Н-150(В).

4. В процессе экспериментальных исследований получены математические модели процессов терме обработки пленок герметика оЗ (уравнение 12) и эластомера ПН-1оО(3)(уравно.ню 15).

о. Наилучшие свойства обсспоиш^с/гся термообработкой - 15 -

покрытий из герметика 6Ф при температуре 150°С в течение 3 ч, а из эластомера ГЭН-150(В) при П5°С в течение 25 мин.

6. Восстановленные герметиком 6$ неподвижные соединения имеют наибольшую долговечность при износе не более 0,2 мм,

• эластомером ГЭН~150(В) - соединения типа вал-подшипник при износе не более 0,12 мм, а соединения типа корпус-подшипник при износе не более 0,16 мм.

7. Себестоимость восстановленш герметиком 6Ф снизилась по сравнению с нанесением эпоксидкой композиции и кольцеванием соответственно в четыре и 14 раз, а эластомером ГЗН-150(В) снизилась по сравнению с композицией на основе ГЭН-150(В) в 1,7 раза,

8. Новая технология восстановления внедрена на Кромском РТП и Станово-Колодезьском РМЗ Орловской области. Годовой экономический эффект от внедрения составил 22,7 тыс,руб.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

1. Оптимизация режима термообработки покрытий из раствора эластомера ГЗН-150(В) при восстановлении неподвижных соединений. - В кн.¡Ремонт и надежность сельскохозяйственной техники. М.,1985, с.67-70 (сб.научн.тр.МИИСП).

2. Оптимизация режима термообработки покрытий из раствора герметика ,65 при восстановлении неподвижных соединений. -В кн.¡Эксплуатационная надежность сельскохозяйственной техники.!.!. ,-1986, с.62-65 (сб.научн.тр.ШИСП), (соавтор Клмель Э.А.).

3. Долговечность подшипников качения и зубчатых -передач с опорами, восстановленными нанесением покрытия из раствора герметика 6Ф. - В кн.: Эффективность технического обслуживания и ремонта оборудования в условиях интенсификации производства. ¡/1., 1986, 0.34-98 (ВДШ1 имени Ф.Э.Дзержинского) (соавторы Курчаткин В.В., Холое Д.Т.).

4. Теоретические основы повышения долговечности подтип-' ников каче1шл с опорами, восстановленными полимерными материалами: Отчет /Курчаткин В.В. и др. Научный руководитель Ач-касов К.А. Инв.Л 0287.0027178.Д!. ¡IS86.-IS с.

5. Повышение долговечности неподвижных соединений, - ос-становлешшх эластомерами. - экспресс-информация /ремонт машинно-тракторного парка и восстановление деталей. -Ы.: Агро1ЕШЭ1ИТ0, 1987, вып.2,с.9-11.

6. Восстановление неподвижных соединений подшипников качения полимерными материалами. - Тезисы докладов на научно-технической конференции стран-членов СЭВ "Современное оборудование и технологические процессы для восстановления и упрочнения деталей машин"."Ревдеталь-88", Пятигорск.-М.:Агро-1ШТЖТ0.1Э88, ч.П, с.113-115 (в соавторстве).

7. Руководство по применению полимеров при ремонте машин. - М.: ГОСНИТИ, 1588. - 32 е.,(в соавторстве)

Подписано з печать "2? " я^Дах 1989г. Объем I й.л. Тпраж 100 экз. Заказ й 27 Л -

Ротапринт Московского ордана Трудового Красного Знамени института инженеров сельскохозяйственного производства имени В.П.Горячкпна. 127550, Москва , И-55Г Тимирязевская ул. ,56.