Бесплатный автореферат и диссертация по сельскому хозяйству на тему

Совершенствование режимов эксплуатации мелиоративной насосной станции применением турбинного режима

ВАК РФ 06.01.02, Мелиорация, рекультивация и охрана земель

Автореферат диссертации по теме "Совершенствование режимов эксплуатации мелиоративной насосной станции применением турбинного режима"

Иаучно-произ&одслвешюс объединение САН НИР И

~~ СРВДНёАЗИАТСКИЙ ОРД~ЁНА ТРУДОВОГО

КРАСНОГО ЗНАЛИ-НИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИ!! ИНСТИТУТ ИРРИГАЦИИ

им. В. Д. ЖУРИНА

На правах рукописи

ФАМ 111И ХУАН

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РЕЖИМОВ ЭКСПЛУАТАЦИИ МЕЛИОРАТИВНОЙ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ПРИМЕНЕНИЕМ ТУРБИННОГО РЕЖИМА

ОС. 01.02 — Мелиорация и орошаемое земледелие

А в г о. р е ф е р а т

диссертации на соискание ученой стс-пеин кандидата технических наук

Ташкент —

1992

Работа выполнена па кафедре «Гидроэнергетические установки и гидромашины» Ташкентского государственного технического университета им. Л. Р. Берупи.

Научный руководитель — Официальные оппоненты —

Ведущая организация

кандидат технических наук, доцент Хусанов Л\. А.

док-гор технических паук, профессор Виссарионов В. И.

кандидат технических наук, Хохлов А. В

Узбекский государственный проектный институт водного хозяйства

(УЗП1Г1РОВОДХОЗ)

Со

Защита состоится 1992 г. в ^

часов на заседании специализированного совета Д. 099. 02.01 в Среднеазиатском научно-исследовательском институте ирригации им. В. Д. Журина НПО СЛННИРИ по адресу: 700187, Ташкент, 1\арасу-4, дом 11.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке НПО САНИИРИ.

Автор еф ер а т р а зосл а и ¿¿к » 1992 года.

Ученый секретарь специализированного совета, доктор технических наук

Махмудов Э. Л\.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность тени. Вопроси улучшения технико-экономических . исазателей иелиоративных насосных станций систем маиинного ороса-1Я засчет уменьшения перерасхода воды и электрической энергии от-1сится :в настоящее время к числу наиболее актуальных проблем.

В настоящее время ооширные массивы орошаются за счет воды, (даваемой насосными станциями малой» средней и большой мощности. 1вестно,' что в последние годы (с 1950 по 1990гг) в республиках (едней Азии, особенно в Узбекистане, построено большое количеотво 'дельных мелиоративных насосных станций, а также каскады насосных ганций. Только в Узбекистане за счет подачи воды этих станций оро-ттся более 1,5 млн.га земель и в период вегетационных поливов юледних лет эксплуатировалось около 1450 насосных станций с го-^ 1ВШ1 потреблением электрической энергии порядка к,25 млрд.кВт.чао.

Регулирование количества воды, определяемой требованиями режа водопотребления, осуществляется за счет изменения подачи на-юной станции. На насосных станциях, где применяется только цент-)бевныз наоооы, единственным практическим'используемш способом ¡гулирования подачи воды является изменение количества работас-IX насосных агрегатов. Этот способ регулирования является' сту-!нчат1£4 и имеется разница между требуемым Графиком водопотребле-!Я и графиком водоподачи насосных станций. Анализ графиков водо-)?реблеиия и водоподачи насосных чтанций показывает, ч^то эта раз-та колебаетоя 0,1 - 0,7 м3/с Дяя мплой и средней, 1-5 м3/о -иьвой модности.

Известны также и другйе способы регулирование подачи насосных ганций. так, например, новно регулировать подачу изменением чао->ты враценая приводного электродвигателя с питанием от тиристор-преобразователей частоты а управлением от вентильного каскада, зугимя электриче'санин, гидравлическими, гидромеханическими спо-збамй. Эти способы применения а системах машинного орошения не мучили из-за дороговизны, громоздкости и слознрсти системы упрр-1внюг, малой надезности их а эксплуатации. Поэтому в настоящее зеия лнсаял поднятая вода а некоторых насосных станций с брас и-ютоя обратно а пязннй бьеф при помощи специальных труб и лоткоз.

В каскадах гаеосннх станций дяя ликвидации аварийной ситуа^ ни неаду ступенями делается водоемы для сброса, липней воды, В роцессе эксплуатации насосных станций з эти водоемы обрасываетоя изняя вода даке при небольных технологических неполадках, что "ч рнводит в перерасходу пресной воды и электроэнергии на ее подъем.

- ц -

Поэтому в настоящее время, в период острого дефицита водных и энергетических ресурсов, возникает необходимость разработки методов совершенствования режимов эксплуатации мелиоративных насосных станций и их каскадов, обеспечивающих экономию воды и электроэнергии.

Цель работы.Цельр диссертационной работы является совершенствование режимов эксплуатации мелиоративной насосной станции применением турбинного режима.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Изучить современное состояние исследований и разработок по переводу насосного агрегата из одного режима в другой. .

2. Определить отдельные параметры центробежного насоса в'турби ном режиме.

3. Исследовать переходные процессы в насосных агрегатах при переводе их из насосного в турбинный режим.

Провести экспериментальные работы центробежного насоса в турбинном режиме.

Методы исследования. При выполнении расчетов характеристик статических и переходных режимов работы центробежного насоса.и насосного агрегата в турбинном режиме был использован графоаналитический метод.

Экспериментальные исследования турбинного режима выполнены на модельной установке кафедры "Гидроэнергетические установки и гидромашины" ТашГТУ и на одном насосном агрегате, с насосом IfjOOB-IO/W и синхронным электродвигателем ВДС-325-24 У4 на Днизакской голов- • ной насосной станции СДГНС).

Работа выполнена в соответствии с планом НИР кафедр факультете промышленной, энергетики (ФПЭ) ТашГТУ по теме:"Разработка автонатированных частотно-регулируемых электроприборов с силовыми полупроводниковыми преобразователями с оптимизацией их режимов и повше-ния надежности оборудовании.гидроэлектрической станции и насосных станций." гос.per. )£ 01870019234.

Научная новизна работы заключается в следующем: .

I. Разработана методика расчета энергетических характеристик турбинного режима центробежного насоса на основе четырехквадрант-;;ой характеристики и каталожных данных насоса.

2» Разработана методика расчета гидравлических и гндромехвни-»¡¿ских переходных процессов в насосном агрегате при переводе его kj насосного режима в турбинный.

3. Разрасотйны алгоритм и программа расчета установившихся и

переходных режимов работы центробежного насоса в турбинном режиме на персональной ЭВМ (ПЭВМ).

На основе научной новизны диссертации,' основными положениями, которые выносятся на защиту являются:

1. Сброс лишней воды через насосный агрегат в нижний бьеф наносной станции,переводом его в турбинный режим и. рекуперацией (выдачей) электроэнергии в питающую электрическую сеть.

2. Очистка напорных сооружений и аванкамеры насосной станции противотоком воды в них, переводом одного насосного агрегата в турбинный режим.

Практическая ценность.Предлагаемый метод совершенствования режимов эксплуатации мелиоративной насосной станции применением турбинного режима опробован на ДГНС. Применение этого метода дает экономический эффект около IOO тыс.руб. в год, за счет уменьшения затрат электроэнергии для подъема сбросной воды.

Апробация работы и публикации:Основные результаты исследований докладывались на научно-теоретической и технической конференции профессорско-преподавательского состава ТашГТУ в 1990,1991гг., заседаниях кафедры " Гидроэнергетические установки и гидравличео-1Ие машины" ФПЭ ТашГТУ в 1989,1990,1991гг., а также на заседании зекции "Водное хозяйство и системы управления" Ученого совета НПО ]АНШРИ, По результатам выполнение исследований опубликовано 2 зтатьи и один научный отчет,

Структура и обьем работы. Рабрта состоит из введения, четырех глав, заключения, приложения, списка использованной литературы. Материал изложен на 10.5стр. основного текста, содержащего 29 отр. з рисунками и Q таблицы. Список литературы содержит 72-наименования , *

СОДЕРЛАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, зформулирозаны цель и задачи исследования.

В первой главе освещается современное состояние, исследований » разработок по переводу насосного агрегата из насосного режима э гурбикныЯ.

Приведен краткий обзор исследований турбинного режима насосоа, доведенных Румянцевым A.M., Виссарионовым В.И., Бендиткисом Л.И., Елистратовын В.В., Поспеловым Б.Б., Серковым B.C., Гориным В.И., краевым O.A., lanoBin Н.М., /cei¿oL^ S. } WWW VJoíJoaria л другими. о О

Вопросы переходных процессов в насосных станциях изучали Бриксман И.Л., Подла'сов A.B., Моенин Пихулин В.М., Руднев

С.С., Базилевч А,И,, Кривченко Г.И., Карелин В.Я., Аршеневский H.H., а также Вишневский К.П., Виссарионов В.И,, Васильев D.C., Гречушкин Г.А. и другие. Приведен краткий анализ существующих м тодов расчета переходных процессов.

Из обзора литературы можно сделать вывод, о том, что вопрос связанные с исследованием мелиоративных насосных станций с цент бежными насосами в турбинном режиме, а также статические режимы определение энергетических показателей и переходные процессы в сосном агрегате в этом режиме изучены недостаточно полно. В исс дованиях переходных процессов в насосных станциях турбинный реж насосного агрегата рассматривается как один из этапов переходно процесса в результате, аварий, а не как установившийся режим, раб насосного агрегата. •

Во второй главе посвящена определению отдельных параметров центробежного насоса в турбинном режиме.

В предпроектном этапе бывают случаи, когда необходимые пар тры объекта проектирования отсутствуют, и их определяют экспери ментально на моделях в лабораторных условиях или на натурных. К таким параметрам, например, относится коэффициент полезного дей вия (КПД) насоса в том или ином режиме. Он может определяться н основании четырехквадрантных характеристик насоса, которые снимаются экспериментальным путей, на. специально оборудованной уста новке, позволяющей осуществить турбинный режим работы следусцим образом: : ' . •

- Определяется относительна« частота вращения насоса' турбинном режиме по зависимости.

" (1) ' '

где п - частота вращения рабочего колеса liacoca. На четьргхк! рантных характеристиках в турбшшом режиме г. <0. *,

п0 - номинальная частота вращения насоса б насосной ре»ше

- Определяется значение Hiß \ где Н напор,при котором сос работает в- турбинном регад;е.

г;.-.На четкрехквадрантной характеристике находят точкк М , Срнс-.I) и определяют соотвествуюаде значения

Q//3 ,-Mj/ß":

^ Определяются расход воды Q и момент на валу- N по еле дуюаш зависимостям

Q = CQ' ' С2) . . ' Л1 = (M/fi./З* . ; О)

ß =

ч ô1

MfJp

_М _ J Г О \ , А

/

P:s3.I II определенна КПД насоса в турбшшом рзжке по чзтЕфохкрадракэтоЯ хорапгзриог;ке.

- Определяется гидравлическая мощность насосного агрегата ] турбинном режиме по зависимости '

Л/г = 9,в±. Н. О, ; (4)

- Определяется развиваемая рабочим колесом насоса механиче< кая мощность по зависимости

- Коэффициент полезного действия СКПД) в турбинном режиме-определяется по зависимости

Тг = ■ ^ . " ' (6)/

На рис.2 показаны результаты определения КПД в турбинном ре жиме различных насосов по четырехквадрантным характеристикам.

Однако, этот метод имеет несколько недостатков. Во-первых, возможности определить КПД в турбинном режиме с различными расхс ами воды О при постоянном напоре Н , так как по характерно1 кам находится только единственное'значение -СЗ .при'заданном зна^ нии Н , во-вторых, не все насосы имеют чеуырехквадрантные харак теристики. Поэтому нами был предложен новый метод определения КЕ насоса в турбинном режиме. Этот метод основан на уравнении Эйлер для турбинного режима и на геометрических параметрах рабочего кс леса насоса. . ' : ■

Уравнение Эйлера для турбинного режима имеет следующий, вид.

НтТт = 4 - ). 5 С7> . '

где Нт- напор в турбинном-режиме,

°1Т- КПД насоса з турбинном режиме,_ .

ускорение .-'свободного падения, ■■•'''

и.л „ перекосикз скорости кидкости в рабочем' колесе на.'входи к иькоднон крокках,- • • -'■•''..

- абсолотные скорости-кидкости в рабочем колесе I® в^оди и, выходной кромках, . '''■''',■'■

£^í угол меглду .направленияпи абсолитной'и- поперечной скоро

гей.

¡¡а рнс.З показаны парадделох'рашш п треугслышки скоростей рабочем колесе центробежного насоса' в турбинном рсгдше.

Значения скоростей относительной , песскоспои (-и , и абс двтной определяются по зависимостям •

XV ___----- " ; ' (8)

. 2 п. Г.. П (У)

^ _ Q_

. 1 _ гп^^^^л^ (Ю)

je I =1 соответствует входной кромке в турбинном режиме, I "2 соответствует выходной кромке, ' П. - радиус рабочего колеса в рссматриваемой точке,

- пирина тела лопастей,

% = * ~ коэффициент стеснения, определяется

вк отношение действительной площади сечения потока к площади ср-ения свободной от лопастей,

3 - число лопастей, _ ^ , - толщина лопастей

" нормальная толщина лопастей, /31 - угол между направлениями переносной и относительной коростей, .

- угол между переносной и касательной к средней линии рофнля лопастей, проведенной в сторону, обратную вращению рабо-его колеса,

п - скорость вращения рабочего колеса.

Отношение между углами с/с и /3 определяется из следующего

юотноиения (рис.3) _

-, . wL ЛСП/9

= и-Л^А J (П) •

Обозначаем

. Подставляя (8),(9),(10) и (II) в (12) получаем 1

Ла (7) и (12) получаем значение ИПД }

Т = ; (14)

H г

Поскольку о4 < -d • го

< нт (15)

Подставляя (13) в (15) получаем следувдеа неравёнотво

- «^«р, < <»>

Реаая (16) относительно , получаем

< fi < /? Г

Г ' 1 mm Id. !i max ■>

Q nt_

Д =.arcb -:—: n n lb- Ч' '<> W)

! im,n ~ "Э 1 2 г. Cri rs ) , t nr Ti Tt nT »i^ilt-rt J + fc^ ^ Д

- iz - .

» _ er&+ _QT nr _- . .

/¿max ° 'Uir^ br%ir?--rl) + SzHrMi Co-Ht* И i5 д r

Поскольку решетка лопастей рабочего колеса на выходной кройке 2 относительно густая, то можно приблизительно считать, что относительная скорооть на выходе направлена по касательной к лопасти, т.е. /2 = <5, .

/3 о

Предлагается принимать вместо среднее значение /¿т,пи

Д , т.е.

/ i mox п Д + А

= /i mm / tmax . (20)

Таким образом, можно предварительно определить по.(13) значение Ht*>/>.r' в по ^^ ^ насоса в турбинном режиме при заданных значениях Нт , пт .

Были выполнены расчеты КПД центробежного насоса в турбинном режиме с помощью ПЭВМ по следующему алгоритму:

1. Вводить геометрические данные рабочего колеса ( Г} , г^ , , Ьг, Н , 6t, i^hi^jh)» скорость вращения в турбинном режиме пт , напор Нт и расход воды G?T .

2.. Определить трлщину лопастей ¿i nо (10)

3. Определить коэффициент стеснения по (Ю)

4. Определить углы4m(n ,по (17),(18) с учетом. (19)

5. Определить угол по (20)

6. Определить Н*ау*тПО (13)

7. Определить ^ по (14)

Было проведено сравнение КПД в турбинном'режиме Центробежных насосов 1600В-Ю/40-и 2400B-25/W, полученные по четырехквадрант-нш характеристикам и предлагаемому методу (рис.2).

Установлено, что в зоне HT=(I _ l,5)HHii QrKl,2. - 1к6)СЗм предлагаемый метод обладает достаточно точностью.

Были также рассчитан КПД насоса 1,5К-б в турбинном режиме на ПЭВМ и проведена проверка его на модельной установке. Результаты расчета приведены на рис.7 .

' В третьей главе приведены результаты исследования переходных процессов в насосных агрегатах при переводе их из насосного в турбинный режим. Разработан,алгоритм и программа расчета переходных процессов, возникающих в центробежном насосе и трубопроводе при . переводе его в турбинный режим из насосного, включением привод-' кого электродвигателя, с переключением двух фаз, в сеть при частое вращения гидроагрегата в турйинном режиме, после его синхрониза-

цяи о электрической сетьп.

Для расчета гидравлического /дара э напорная трубопроводе применяется метод, предложенный а работе Мосннка 3.5., Ткаефеава Е.Т. "Указания по защите водоводов от гидравлического удара" (ВНИЙВодгео). Согласно которой процесс гпдравличесвого удара ккэат золноеой характер я описывается следуппиыа дкффвреншшьпияи уравнениями в частных производных

Эо- 7) И

= ^"Э^* J (21)

= : CL1 Ù t ;

Общее ресение системы (21) имеет гид

н -Нв+Ч'-Ч' ; (22) ^ - ^ _ + v> ; (23)

где - скорость распространения удорних воли,

Ч3 - волны повышения давления, - волны понижеиия дааления.

Значения Ч5 и Ч^ определяется начальными и граничными условия«!!.

В рассматриваемой задаче = "^..¿t (24)

где L - длина трубопровода.

Движение.насосного агрегата з переходном процессе описывается уравнением движения агрегата при. неустановившемся режиме

---т— ! (25)

. к . . 575 cLt 1

где,-- гидравлический момент,

электромеханический момент ачектродвигателя при пуске,

момент, затрачиваемый на трепне в сальниках и поденпних-

ах. . .'."

Зависимость напора и гидравлического момента от расхода и относительной частоты вращения определяется из четырехквадрантной характеристики насоса

• H/jSz - f-CQi/S) у м//?г = JCQ/f) J (26) а при малых значениях fî.

¿(f/Q) у = ;

На основании этих уравнений были разработаны алгоритм и программа расчета на ПЭВМ рассматриваемой задачи. Они делятся на четыре этапа:

ПзрвыЯ otan: С момента отвлечения питания электродвигателя t "О, до моменте подхода к насосу волн ^Р , t = íc, = -¿L ■ .

Второй этап: После подхода вол ни лр ,Ъ *tB до момента включения адектродвигателя в электрическую сеть с переключением двух фав прк различных частотах вравения агрегата в турбинном режиме imocos.

TpatwS otan: С ►.omíhto включения электродвигателя в электри-чсскую сеть до егс синхронизации. На этом этапе на валу, насосного агрегата деасгаугт пусковой момент электродвигателя Н^, который ускоряет вракгнис агрегата в турбинное нап£авление и определяется по пусковой характеристике, ток как и ^^ имеет одно направление.

Четвертый этап: После достижения синхронной скорости в турбин-ком решше.

На кагдом этапе изменения напора, расхода, и частоты вращения К&ООС& по времени определяются путем подбора.

Исходными данными для расчета являются

- Джина трубопровода L .

- Диаметр Р и поперечное сечение трубопровода со .

- Схема соединения трубопроводов исследуемой насосной станции.

- MaxoBiíJ момент насосного агрегата •

- Время раагона насооного агрегата Т^, .

- Чег^ехквадрантная характеристика насосе. В программе она аад&иа уравнениями первого м второго порядка, г;-лученн1в4И в результате рппроксимацин.

- Пусковая характеристика ыектродвигателя, которая определяемая по зависимости

гдо J^ - активная согтавляоцая rosa якоря.

Относительная частоте вравения агрегат определяется по зависимости

Д =—1Ц_ ; Д1Я /3>0,5 с28)

.. "А. * t

л -a-ot4"^ а1я fi<Oj5 (29)

ГАО l___d_ / м ■+ M.)tít j

Момент Mt на волу агрегата определяется по зависимости м£ = Мг + M9Af МТ/? (3Q)

Момент трения М^ принят постояннш и равнш .

- ID -

Мтр ^ *$nl/3).JcTf.-M0 ) (3I)

где A/0'01 " °'02 ~ коэффициент трения в сальниках н гюдеип-яяках.

В'первом, втором и четвертом этапах рассматриваемой задачи ТЙЛ коя на перэо.ч и втором этапах эле::тродпнгагель ч» вклпчен в электрическую сеть, а на четвертое этапе скольжгнаэ S -0.

Нами разработана программа для расчета переходное процессов при переводе насосного агрегата из насосного в турбинный режим, которая написана на языке БЕЙСИК применительно к ПЭВМ типа "Электроника НС 0507.2", Блок-схема'расчета переходных процессов на ПЭВМ приведена на рис.

Программа состоит из следующих составных частей:

1. Головная программа ttvh для организации процесса расчета.

2. Модули PSHí,psnz , РЗНЗ, PSH4 для обеспечения алгоритма расчета ira; каждом этапе. ;

3. Подпрограмма четырехквадрантной характеристики char Подпрограмма пусковой характеристики электродвигателя

■ " STAR, ■ ■ ..'- .'

5, Файлы исходных, данных для различных вариантов vari , va&2.'.

В четвертой главе приведены результаты экспериментального исследования работы насосов и турбинном режиме. Приведены результаты численных экспериментов на ПЭВМ и экспериментов на модельной-установке. . ' ' •' "

На основе разработанной программы расчета проведены численные эксперименты на. ПЭВМ на примере насосных агрегатов ДГНС. Раочитаны следующие варианты;

I, Насосный агрегат И. ( с центробежным насосом типа I600B-10/40) переводится в турбинный режим, из насосного.

Z. Насосные агрегаты Н,3 параллельно работают в насосном режиме. Агрегат №1. переводится в турбинный режим. Агрегат КЗ продолжает работать в насосной режиме.

' 3.'Насосные'агрегаты Н,2,.3,4 параллельно работают в насосном режиме.. Агрегат 'И' переводится в турбинный режим. Остальные агрегаты продолжают, работать ¿.насосном режима. .

Результаты расчета ло-.треьеиу варианту приведены на рис.5, из.-которого ^видно, что при-переводе насоса в турбинный, режим, в напорном трубопроводе не возникает гидравлический удар, это видно из кривой измейеиИ напора Н.'

" Для исследования турбинных-режимов центробежных насосов на ■кафедре "Гидроэнергетические установки и гйдромашины" ТавГТУ соз-

('Начало 3

: * -

/ БбоЗ / /исходных /. / Зонных /

»

' ч= 1 ]

ы

Опр« делит» н,а,Д на »ЛП« ОпмЗелип но 1-ОМ ЭТОПС Определить НО Ж-ом леча ОлрвЗелшь Н,В,р на . ]Г-о«. этппг

■ 1 1 , 1 ' - 1 . " ■ • •• 1 * '■ '

нет

Ри Бмк-охеиа расчета переходных провесов на ПЭВН.

- IS -

дака модальная установка, которая состоит из бака с треугольный водосдизои, исследуемого насоса типа 1,5К-6, приводом которого сяукиг асинхронный двигатель типа КАМ-ЗО, а также двух центробек-И12С ньсосов типа К 20/30-У2, с помощью которых создается напор, необходимый для расоты насоса I.5H-6 в турбинном режиме.

Зксперикеить^ниг исследования насоса I.5K-6 проводились при схедуеамх •уело?)',..••.: напер в насосном режиме M м, подеча 3 л/с, частота Ера«ен:г' ¿850 об/аин, КПД 0,47, диакетр рабочего колеса насоса 128 мм. Асинхрокгаий двигатель КАК-30 .имеет следующие параметры: мощность 1,5 кВт, напряжение 2¿0/380 Ь, номинальный ток 3,3 А, частота вращения ¿6.50 оо/мин, КПД 0,8. Результаты экспериментальных исследований приведены на рис. 6,7.

Анализ полученных кривых переходных процессов и зависимостей показывает, что при переводе насоса в туроинный режим и асинхронного двигателя в генераторный режим также не возникаёт гидравли-чаокиЕ удар, это видно из кривой изменения напора (.рис.6). Из рис Л видно, что значения напора и расхода в турбинной рйкиые больше, чем в насосном, а КПД в.насосном режиме болыге, чем в турбинной, ото полностью согласуется с результатами исследований другие авторов.

' Намитакжг бьав проведены экспериментальные исследования на. ОТО, гдг прй переводе первого агрегата (.цектробеЕНыЯ насос типь IGQQS-IO/AO, синхронный алектродвигатель типа. i¡J.C-37 5/59-24) из кссооного pesHus в турбинный. Biae осуществлена рекуперация (видами) а1ек?рсэнергки в патйсцув олекгрическус сеть. Рсзультьти сксаериивнт&льних цсеясдос&нна-евгдени'в таблицу £1.

I Установлено, что посяе незначительных реконструкций тсмперс-tjpü масла в скстеке лхлаздеиия .подыгшихов, подпятников, ь .'.таксс температура о биоток слестрйдвягателя в турбиниои ргглно наооеногс бгреготй но превсест дйпустимьй предел. А еннхроин^ мегтродЕй-гатми hbcochlu стснцаК woiniû ucnosbsâBQtb ces tícxoHüus. мйктро-ouspruu при переводе насосов в турбанццП pesas,

■ОСНОШ12'ЕЫЗОДЫ"

I. В результате проведению исследовании обоснован сбрэо .видней воды насосной станции в шшнип бг.сф переводе;, одиого насосного агрегата кз насосного в. турбинииЯ pesuu, что о6ссг.ичнв:.ст pacyhs-рацно (видачу) электроэнергии в питаюгзус олектр^чсс:^с со ti., à также очистку напорных сооружений к аванкамеры ¡цсоскоП отаицхи противотокон воды в них. '

:?СТрП

Останоысп-Чч'Разгон

«Остеиргха

чо I

Рис. 6 Результат экспериментального исследования переврда росного агрегата я турбин*

нш ретш. а) Напор-, б) Частота зрацения.

I. Вглачить первый насос К 20/30-У2 2. Вздпчить второй насос К 20/20тУ2

3. Вывчить асширонниЗ дп-лгатель ПАН-30 Отклочить аскнхрокнкЯ двигатель КАЦтЗО

5. Отключить оба насоса К 20/30-У2

л

по )

Yr

Zp Gl лв.

Pilo,7 РбЬэчно xeposTcpisQtusu uocooa 1,5IS-6 s ивсоскры

» ТУрбКНЦОИ рвДСЫО.

V Результаты экспериментальных исследований на ДГНС

Таблица И

! Время 'Тем-раI Ток !Напря-е! Ток !Напря-е!Элек-ая !Гидрав-ая!Гидрав.мощность по! !измерсния'.маола (ротора ротора!статора '.статора¡модность ¡мощность ¡числен.экспе-там 1 ¡час.мин.' 'град. ! А ! В !. А ! КВ !. кВт ! кВт ! кВт !

III.15 ! 50' ! 215 ! ! 85 ! НО ! ! 6,4 ! 1217,92 ! ! 2257,9 ! 2858 !

! 12.С0 ! 50 ! 210 1 ! 95 ! ПО ! ! 6,4 ! 1217,92 ! ! 2257,9 ! 2858 . !

! 13.15 ! -50 ! 210 | 1 95 ! [ 90- ! ! .6,4 ¡996,48 ! ! 1847,4 ! 2858 • !

Примечание: НасоснаЯ агрегат №1 работает в турбинном режиме. Параллельно с ним работает агрегат №3 в насосном режиме. Нт- 25,4 н °Т= 11,47 м3/с

Тт= 0«58 (определяется по четирехквадрантной характеристике насоса 1600В-10/.40

2. Разработана методика к программа расчгта на ПЭВМ КПД црн-тробойного цаооса в турбинном режиме использованием каталожных денных и параметров рабочего кодеса.

3. Разработаны алгоритмы к программа расчета гидравлических и гидрсаоханичооккх переходных процессов на ПЭВМ при Переводе на» оооногс агрегата и> наоосного в турбинный режим и синхронизации моктродвигателя о електричеокоВ оетьо,

4. Уотсноызно, что при переводе насосного агрегата из насосного в г/рбкнныГ ражий ка зависимо от моментов включения и синхро-ыивацин мектредйагателя о электрической сетьо в напорном трубопроводе гидравлический удар не возникает.

5. Проведенными окспериментальными исследованиями на ДГНС уогйновлено, что можно рекуперировать (выдавать) в электрическую сеть окшо 2500 кВт.чао влектроэнергии стечение двух часов. Расчет-иы2 економический оФФсет от внедрения данного предмяення соотв-вдве* 100 тыс.руб. а год на Джизакских насосных станциях.

Основное содержание диссертации отражено в следуюадх работах: Хуоьнов И.А., Фам Бя Хуан. Исследование работы цэнтробек-них наоооов в турбинном редкие. Сборник трудов НЛО САНИИРИ, Тыжент, 1991.

2. Хуоанов И.А., Би Хуан. Исследование переходных процессов в насосных установках при переводе вх из насосного в турбинный рсиз*. Сборки* трудов ТвеЩ, Тоисент, 1991. ; '3. Хуоанов К,А., Уваров Н.У., Одилов Г., Кмамнозаров А.,

ри Хуан в др. Отчет о научно-всследоввтельской работе по теме: " Регулирований подачи веди по Двивакскому магистральному к&к&яу пу^а рекуперации ввертев" ® гос.рег.010910026Ю1.

Подомсано к пмати

Тираж 4О0ш. Овмы 4,0 и. л. Формат бумага МХ841/18. "

Отнм*т*«0 щ. ротшрт!« • типографии . Т»иГУ

ни.и. Лен»*». % • •

Ацхс: 70М95, г- 'рнякилг.ТСП, Вузгородо«, Та»ГУ. :