Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Развитие методов оценки нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин

ВАК РФ 25.00.15, Технология бурения и освоения скважин

Автореферат диссертации по теме "Развитие методов оценки нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин"

На правах рукописи

МОЛОКАНОВ ДЕНИС РАВИЛЬЕВИЧ

РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ ОЦЕНКИ НАГРУЖЕННОСТИ БУРИЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТА ПРИ ПРОВОДКЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СКВАЖИН

Специальность 25.00.15 - Технология бурения и освоения скважин

АВТОРЕФЕРАТ на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ухта 2011

О "I Г * " о ~ ^ " -

О I IVI ИГ ¿и II

4841561

Диссертационная работа выполнена в Ухтинском государственном техническом университете.

Научный руководитель:

доктор технических наук Хегай Валерий Константинович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Кучерявый Василий Иванович

кандидат технических наук Краснов Сергей Алексеевич

Ведущее предприятие:

филиал ООО «Газпром ВНИИГАЗ» в г. Ухта

Защита состоится «14» апреля 2011 г. в 10-00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.291.01 в Ухтинском государственном техническом университете по адресу: 169300, Республика Коми, г. Ухта, ул. Первомайская, д. 13.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ухтинского государственного технического университета по адресу: 169300, Республика Коми, г. Ухта, ул. Первомайская, д. 13.

Автореферат размещен на сайте Ухтинского государственного технического университета www.ugtu.net в разделе «Диссертационный совет».

Автореферат разослан «11» марта 2011г.

Ученый секретарь диссертационного

совета, к.т.н., профессор — Н.М. Уляшева

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы. Бурение горизонтальных скважин является одним из перспективных методов интенсификации добычи нефти и газа, что позволяет намного увеличить площадь фильтрации пластового флюида за счет длины горизонтального ствола.

Существует множество математических моделей производительности горизонтальных скважин от параметров траектории. Основная идея существующих моделей заключается в максимальном увеличении длины горизонтального участка ствола в продуктивном пласте, причем мощность пласта намного меньше длины горизонтального ствола. Положительные результаты достигнуты при бурении горизонтальных скважин в Италии, Дании, Нидерландах, Аргентине и России, в частности, на Федоровском, Ярегском, Усинском, Лаявож-ском и других месторождениях залежи нефти. Но горизонтальное бурение с большой протяженностью ствола является сложнейшей задачей в области технико-технологического строительства скважин, так как при проводке таких скважин возникают значительные силы сопротивления движению бурильной колонны, а иногда эти силы превышают общий вес бурильной колонны, расположенной выше горизонтального участка. В результате дальнейшее бурение невозможно из-за отсутствия осевой нагрузки на долото, следовательно, необходимая длина горизонтального ствола не будет достигнута.

Создание научно-обоснованной методики, предназначенной для определения осевой нагрузки на долото и возможной максимальной длины горизонтального участка, приобретает особую актуальность при бурении горизонтальных скважин на месторождениях Тимано-Печорской нефтегазовой провинции.

Цель работы. Развитие методов оценки нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин.

Основные задачи исследования

1. Анализ способов доведения осевой нагрузки до долота при бурении горизонтальных скважин.

2. Разработка математических моделей состояния бурильной колонны

для установившегося режима бурения при проводке горизонтальных скважин различных профилей.

3. Разработка алгоритма для определения осевой нагрузки при использовании различных профилей горизонтальных скважин.

4. Проведение промысловых испытаний и анализ результатов на место-ровдениях ООО «ЛУКОЙЛ-Коми».

5. Оценка коммерческой эффективности от внедрения рекомендаций по определению осевой нагрузки на долото.

Научная новизна

1. Разработаны математические модели состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин при устойчивом режиме бурения.

2. Получены уравнения, позволяющие определить и оценить осевую нагрузку на породоразрушающий инструмент в зависимости от физико-механических свойств и геометрии системы «Бурильная колонна - забой» при проводке горизонтальных скважин, а также скважин с выходом на дневную поверхность.

3. Определены соотношения для нахождения оптимальной длины горизонтального ствола при проводке горизонтальных скважин в зависимости от скорости вращения ротора.

Методы решения поставленных задач

Для решения поставленных задач использовались методы математического анализа, аналитической и теоретической механики, механики деформируемого твердого тела, вычислительной математики и программирования, проведения и обработки результатов промысловых исследований.

Практическая значимость работы

1. Разработанные математические модели и уравнения состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин позволяют получить информацию о усилиях, возникающих в бурильной колонне по ее длине, что способствует уточнению прочностных расчетов, а также оценить осевую нагрузку на долото в зависимости от профиля скважины.

2. Установленные диапазоны длины горизонтального ствола скважины дают возможность уже на стадии проектирования выбирать оптимальную длину горизонтального участка бурильной колонны в зависимости от профиля скважины.

3. Полученные зависимости позволяют оперативно управлять осевой нагрузкой на породоразрушаюгций инструмент для эффективного разрушения горной породы при бурении горизонтальных скважин, а также скважин с выходом на дневную поверхность (бестраншейная прокладка трубопроводов).

4. Результаты исследований диссертации подтверждены промысловыми испытаниями на скважине № 3 Усинского месторождения и используются при разработке рабочих проектов на строительство горизонтальных скважин ООО «ПечорНИПИнефть».

Основные защищаемые положения

1. Математические модели состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин как при роторном, так и при бурении с применением забойных двигателей.

2. Уравнения для определения и оценки осевой нагрузки на долото при проводке горизонтальных скважин различных профилей.

3. Соотношения для установления оптимальной длины горизонтального ствола при проводке горизонтальных скважин в зависимости от скорости вращения ротора.

Апробация работы

Основные положения диссертационной работы докладывались на следующих конференциях и семинарах:

- региональный семинар «Состояние и перспективы разработки высоковязких нефтей и битумов», г.Ухта, 2007 г.;

- научно-техническая конференция преподавателей и сотрудников УГТУ, г.Ухта, 2008 г.;

- IX международная молодежная конференция «Севергеоэкотех-2008», г.Ухта, 2008 г.;

- региональная научно-техническая конференция «Проблемы разработки и эксплуатации месторождений высоковязких нефтей и битумов», г.Ухга, 2008 г.;

- научно-техническая конференция преподавателей и сотрудников УГТУ, г.Ухта, 2009 г.;

- X международная молодежная конференция «Севергеоэкотех-2009», г.Ухта, 2009 г.;

- научно-техническая конференция в рамках выставки «НЕФТЬ. ГАЗ. ХИМИЯ - 2009» «Актуальные проблемы геологических исследований и разработки месторождений», посвященная 80-летию «Пермской нефти» и 45-летию ООО «ПермНИПИнефть», г.Пермь, 2009 г.;

- научно-техническая конференция преподавателей и сотрудников УГТУ, г.Ухта, 2010 г.;

- XI международная молодежная конференция «Севергеоэкотех-2010», г.Ухта, 2010 г.

Публикации. Результаты исследований опубликованы в 13 печатных работах, включая 5 работ в изданиях, вошедших в перечень ВАК.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы из 148 наименований. Содержание диссертации изложено на 146 страницах машинописного текста, включает 65 рисунков и 6 таблиц.

Автор выражает благодарность своему научному руководителю заведующему кафедрой теоретической и прикладной механики, д.т.н. Хегаю В.К.; заведующему кафедрой машин и оборудования нефтяной и газовой промышленности, д.т.н., профессору Быкову И.Ю.; заведующей кафедрой организации и планирования производством, к.э.н., доценту Павловской A.B.; заведующему кафедрой бурения, к.т.н., доценту Логачеву Ю.Л.; к.т.н., профессору Уляшевой Н.М. и другим сотрудникам кафедры бурения; коллективу отдела бурения ООО «ПечорНИПИнефть»; оказавшим поддержку и помощь в работе над диссертацией.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении сформулированы основные проблемы темы диссертации, цель работы, основные задачи и методы исследований, научная новизна, практическая значимость и защищаемые положения.

В первой главе изложена актуальность бурения горизонтальных скважин, проведен литературный обзор математических моделей производительности скважин от параметров траектории ствола. Представлены примеры увеличения дебита горизонтальных скважин в несколько раз, в том числе и на месторождениях Республики Коми.

В то же время, как известно в буровой практике, при проводке наклонно-направленных и горизонтальных скважин по прежнему существует проблема поддержания, а следовательно и определения достаточной осевой нагрузки на породоразрушающий инструмент, необходимой для эффективного разрушения горной породы, причиной которому являются силы сопротивления движению бурильной колонны.

Существуют разные подходы по определению основных факторов, влияющих на условия работы бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин. Здесь отмечены работы Александрова М.М., Балицкого П.В., Близнюкова В.Ю., Богданова В.Л., Броизова A.C., Буслаева В.Ф., Буслаева Г.В., Быкова И.Ю., Габдрахимова М.С., Танеева A.C., Гулизаде М.П., Есьмана Б.И., Иорданова Д.С., Ишемгужина Е.К., Керимова З.Г., Некрасова А.И., Оганова A.C., Оганова Г.С., Оганова С.А., Проселкова Е.Б., Проселкова Ю.М., Сарояна

A.Е., Симонова В.В., Симонянца Л.Е., Студенского М.Н., Султанова Б.З., Хегая

B.К., Шерстнева Н.М., Шишенко Р.И., Шлыка Ю.К., Юнина Е.К., Daring D„ Radzimovsky Е., Rapold К и др.

Как показал анализ проведенных ранее работ, исследований, направленных на изучение напряженного состояния бурильной колонны при проводке горизонтальной скважины, а также оценки осевой нагрузки на породоразрушающий инструмент все еще недостаточны.

Проведенный анализ сравнения показателей осевых нагрузок и механиче-

ских скоростей при бурении вертикальных и горизонтальных скважин (табл. 1) в идентичных геологических условиях показал, что определение искомой осевой нагрузки на долото станциями ГТИ при бурении горизонтальных скважин, на наш взгляд, требует научного обоснования.

Для решения этих задач необходимо разработать математические модели состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин, которые позволили бы произвести оценку нагруженности бурильного инструмента и управлять этим процессом.

Таблица 1 - Показатели осевой нагрузки и механической скорости бурения

Тип скважин Месторождение, № скважины Горизонт Нагрузка, Ш Механическая скорость бурения, м/ч Длина горизонтального ствола, м

Вертикальные и наклонно-направленные (а<20°) Усинское, №20040 С3 (1230-1300 м) 100-120 11.7 -

Усинскос, №20042 100-120 12,4

Усинское, №579 80-100 11,2 -

Горизонтальные Усинское, №2ГС 80-100 7,6 640

Усинское, №ЗГС • 80-100 8,0 600

Усинское, №4ГС 80-100 7,8 590

Вертикальные и наклонно-направленные (а<20°) Кыртаельское, №231 (2550-2600 м) 100-120 3,5 -

Кыртаельсхое, №431 120-140 4,1 -

Кыртаельское, №251 100-120 3,9 -

Кыртаельское, №339 120-140 3,7 -

Горизонтальные Кыртаельское, №341Г 180-200 0,8 210

Кыртаельское, Х°253Г 240-260 1,8 290

Кыртаельское, №222Г 200-240 1,5 200

Вертикальные и наклонно-направленные (о<20°) Ср-Серчсюский купол, №409 р> (1-100.1500 и) 130-150 7,0 -

Ср-Серчеюский купол, №307 100-120 6,0 -

Горизонтальные Ср-Серчеюский купол, №308 120-140 1,7 1370

Ср-Серчеюский купол» №312 80-100 3,7 500

Вторая глава посвящена разработке уравнения движения БК при про-

водке горизонтальных скважин для различных ее участков при установившемся режиме бурения.

Как показали исследования Е.К. Юнина и В.К. Хегая наилучшими сочетаниями скорости вращения бурильной колонны и осевой нагрузки на долото будут те, которые находятся в зоне равномерного вращения инструмента, когда отсутствуют крутильные и продольные низкочастотные колебания.

Имея ввиду это обстоятельство, разработаны уравнения движения БК при

квазистатическом режиме бурения, которые позволяют проанализировать и произвести оценку нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин.

Разработаны уравнения движения БК на вертикальном, наклонном, горизонтальном и криволинейном участках бурильной колонны, как при роторном, так и при бурении скважин с применением забойных двигателей.

Третья глава посвящена определению осевой нагрузки на породоразру-шающий инструмент при проводке горизонтальных скважин.

Для решения этой задачи разработаны математические модели состояния БК, состоящие из трех, четырех, пяти и семи участков (рис. 1).

Так, для скважины, состоящей из пяти участков (рис. 1, в), имеем:

1. Вертикальный участок («, = 0, = со)

дз1

Граничные условия:

1)^=0: ^(0)=К,2) Лг,(/)= М(0). 2. Первый криволинейный участок (Л2=сош1)

0)

Граничные условия:

1 )аг = О: ЛГ2(0) = #,(/), 2) я2 = а2*: ЛГ2(«;)= лф2*).

3. Второй криволинейный участок (Д3=соп51) Граничные условия:

(3)

1)а3 =а2: ЛГ3(а*)= ЛГ2(а2*),2) а3 = а3': М3(а'})= N,(0,).

Рисунок 1 - Расчетные схемы профилей скважин 4. Третий криволинейный участок (/?4=сопз1)

дЫ4 да.

■ к' Ы4 = дЯ4 (к' вш а4 - сое а4), а4 .

Граничные условия:

5. Горизонтальный участок (а5 =0°)

дЫ5 дз.

Граничные условия:

1)*,=0: «5(0) = 1'ф/2}, 2) з5=Ь: М%{ь) = -Р. Решение этой задачи дает

Р =

/ 2 к

+ к

1 + Л

а

1 + Аг*

(6)

1 -к'2 +-^д^-к ?! .

1 + к

Полученные уравнения нагруженноста БК позволяют не только оценить осевую нагрузку на долото, но и решить задачу доставки до породоразрушаю-щего инструмента достаточной осевой силы, необходимой для эффективного разрушения горной породы.

Из анализа уравнения (6) установлен диапазон длины горизонтального ствола скважины необходимый для эффективного разрушения горной породы для данного профиля скважины в зависимости от скорости вращения долота и*. При выбранной оптимальной скорости вращения долота п = п осевая сила на породоразрушающий инструмент должна удовлетворять двум условиям:

1) Р>0; 2) Р<Р'р.

Здесь Р'кр - значение критической силы при п - п , выше которой бурильный инструмент попадает в зону низкочастотных колебаний или в зону долговременной остановки (заклинки).

С учетом этих условий определяем диапазон оптимальной длины горизонтального ствола скважины:

где:

V 1 +k J

+ ifcA) [2k> cos a2+(1 - к'2 )sin a\ '> +

1 + A:

1 + к' 1 + k*

b = k'q.

В данной главе проведены исследования по реальным профилям скважин на месторождениях ООО «ЛУКОЙЛ-Коми» ТПП «Усинскнефтегаз» и ТПП «Ухтанефтегаз», в частности, при бурении горизонтальных скважин в 20092010 годах №№ 308, 312 Средне-Серчеюского купола Южно-Шапкинского (рис. 1 а, б), № 3 Усинского (рис. 1 в), № 341 Кыртаельского (рис. 1 г) месторождений.

Проведен анализ зависимостей осевой нагрузки на забой от различных параметров бурильной колонны и траектории скважин, состоящих из трех, четырех, пяти и семи участков (рис. 1 а, б, в, г).

На рисунке 2 представлен фактический профиль скважины № 3 Усинского месторождения, а также КНБК, радиусы искривления Кг, R} и Д,, зенитный

угол аг и а], длина вертикального / и горизонтального L участков, усилие на крюке N0. Глубина скважины составляет 2085 м. Осевая нагрузка на забой скважины для представленного профиля скважины (рис. 2) определяется соотношением (6).

Графические зависимости на рис. 3 позволяют определить максимальную длину бурения горизонтального ствола при различных коэффициентах трения. Как видно из этого рисунка увеличение длины горизонтального ствола приводит к пропорциональному уменьшению осевой нагрузки и при определенной длине она может быть равна нулю. Также видно, что увеличение коэффициента трения приводит к уменьшению осевой силы Р при прочих равных параметрах. Следовательно, зная к" и силу Р, необходимую для эффективного разрушения

горной породы в зависимости от всей длины БК, можно найти длину горизон-

тального ствола скважины.

N п

»1111 ч............. I

КНБК:

Д-215,9 + РУС-212,7 + ЗТС-171 = 16,4 м

НУБТ-170 = 18,6 и

СБТ-127 = 755,6 м

УБТ-165 =606,3 м

СБТ-127 = 688.1 ы

а2=32,3° я з — 46,0й

545,7 м Я3 = 924,2 м R4~ 309,7 м I =713,0 ai L - 603,0 ы Щ = 562 Ш

О 100 200 300 400 500 600 700 800 300 1000 1100

Рисунок 2 - Вертикальная проекция скважины № 3 Усинского месторождения

На рис. 4 представлена зависимость осевой нагрузки от длины вертикального участка, который играет основную роль в создании основной части полезной нагрузки на забой скважины. Как видно из рис. 4 с увеличением длины вертикального участка увеличивается и осевая нагрузка на забой. Но длина вертикального участка при проводке горизонтальных скважин зависит от выбранной

Рисунок 3 - График зависимости осевой нагрузки от длины горизонтального участка при различных значениях коэффициента трения

320

300

280

260

240

220

'.200

«180

§160

1140

? 120 О

100 80 60 40 20 0

______1______[______1_____

-*- 7^0=612 Ш ^0=562 кН 7^о=512 кН N о=462 кН

у

-----у

____ /

¿-603 м £»«0,1 а2*=32,3° — К

У /

/

У

/ /

^____

____ /

/ /

/ у

... /

у

у

/

---- /

/

У г

у-

_7

310 410 510 610 710 Дляия вертикального участка /[, м

Рисунок 4 - График зависимости осевой нагрузки от длины вертикального участка при различных значениях усилия на крюке

траектории скважины. Таким образом, уже на стадии проектирования скважины, в зависимости от ее профиля, должна быть определена длина вертикального участка, всс которого, как было показано выше, является главной составляющей осевой нагрузки на породоразрушающий инструмент.

Графики зависимости Р - /(7У0) (рис. 5) позволяют управлять осевой нагрузкой на долото. При увеличении усилия на крюке нагрузка на забой пропорционально уменьшается. Во время бурения параметр ^ является единственным регулятором осевой нагрузки на забой скважины.

Изменение зенитного угла (рис. 6) сказывается на величине осевой нагрузки на породоразрушающий инструмент. Это связано с тем, что при увеличении угла аг до ^ площадь контакта бурильного инструмента со стенкой

скважины увеличивается, следовательно, возрастает сила трения, которая уменьшает полезную нагрузку, доводимую до забоя.

Рисунок 5 - График зависимости осевой нагрузки от усилия на крюке при различных значениях длины горизонтального участка Из условия (7) для данного профиля определен диапазон оптимальной

длины горизонтального ствола скважины при п = п

603 м <L< 4715 м.

Рисунок 6 - График зависимости осевой нагрузки от зенитного угла при различных значениях усилия на крюке

Бурение скважины с выходом на поверхность (рис. 1 д) отличается от классической схемы бурения тем, что в этом случае отсутствует вертикальный участок и для формирования осевой силы на долото к бурильной колонне на устье скважины прикладывается принудительное толкающее усилие N0.

В этом случае осевая сила Р определяется соотношением

р = К - (*' sin а, - cos с, ]qlt ) -

_ cos «,+(l-к'2 )sin а,)- (l - к"

1 + к (8)

- ¿Уз^-0^ - А | _ к'г _ sin а;)_ 2к' cos^;]-

1+к

- (к' sin а4 - cos )ql¡.

Как видно из рис. 7 с увеличением толкающего усилия N0 происходит возрастание осевой нагрузки на забой Р, что и следовало ожидать.

Рисунок 7 - Графики зависимости усилия Р от активной силы ЛГ0 при различных значениях зенитного угла на первом участке Как следует из рис. 8, изменение длины первого участка /, (при прочих равных условиях) практически не влияет на величину осевой нагрузки Р, тогда как увеличение угла а, приводит к значительному ее уменьшению (рисунки 7 и 8).

Для данного профиля наиболее сложным участком бурения является последний, прямолинейно-наклонный с углом а\ > ^ [ал е /г)) . Как видно из рис. 9 увеличение угла а\ ведет к уменьшению Р и при достаточно больших углах а\ осевая нагрузка достигает до нуля, то есть не доходит до долота.

Графические зависимости (рис. 9) позволяют анализировать и определять оптимальный угол а\ для формирования достаточной осевой нагрузки на долото Р с учетом толкающего усилия Л^ и зенитного угла а,.

450 500

Длина прямолинейно-наклонного участка/], и

Рисунок 8 - Графики зависимости усилия Р от длины первого прямолинейно-наклонного участка при различных значениях а( и Л^

125 130 135

Зенитный угол а 4, град

Рисунок 9 - Графики зависимости усилия Р от угла наклона а4 при различных

значениях ах и Ы0

На рисунках 10 и 11 представлены графики зависимостей силы Р от длины горизонтального и наклонного участков. Как видно из этих рисунков с возрастанием длины участков /3 и /5 осевая нагрузка на долото уменьшается. Это вызвано тем, что при этом увеличивается сила трения на этих участках и «отрицательный» вес на пятом (последнем) участке.

1050 1350 1650 1950 2250 Длина горизонтального участка /з, и

Рисунок 10 - Графики зависимости усилия Р от длины горизонтального участка при различных значениях «г и А'Ь

Таким образом, установленные закономерности (рис. 3-11) позволяют определять и проектировать необходимые параметры, влияющие на формирование осевой нагрузки.

300 400

500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 Длина прямолинейно-наклонного участка /5, м

Рисунок 11 - Графики зависимости усилия Р от второго прямолинейно-наклонного участка при различных значениях я, и Л/о

Четвертая глава посвящена проведению промысловых испытаний при бурении горизонтальной скважины № 3 Усинского месторождения. По результатам этих испытаний (рис. 12) в таблице 2 приведены показатели механических скоростей и осевых нагрузок при бурении вертикальных и горизонтальных скважин в идентичных геологических условиях для проведения интерпретации результатов исследований. Осевая нагрузка при бурении вертикальной скважины определяется разностью между весом БК и усилием на крюке.

0 Бс^ крюке? 200 -с Сксаость. |+1Сгрумбита (^0 200 Деление Р?.(г1тм) с

50 н шла 30 птлп* ГКн'п П Р>Г;<-'Д ><;: Г!:**) 1 С:Г ,50 «ро^ЮбМ«) 0

! ' 1 :

1 145'

Г ! Г ВД6

Г "

: 1

1 с и_ ! с

р 1!

/ ^ г.....^ "

|1а»8,1 1 Г

4 :

-г г- V "Т

- .............;" Г ; " : Г

2060 2

;

г: ; :

Г....... н : 2071.1 ; : ;

=;.Ж72г

120746 : ........ _____

120762 " ; ; :

: ! ;

а "" Т " :

••у 4^2079.5 Г ! 1 г"

: ___ Г

;

: -1—1 г1—1—■

• Г" : ш !

: : : : :

: : ; ;

: ! ;

; ¡2083 4

: 5юв4.э ! ■■ : !

: : ; 1

—1 : ! —■— !

Рисунок 12 - Временная диаграмма бурения скважины № 3 Усинского месторождения

Сравнение и анализ данных теоретических и промысловых исследований при проводке данной скважины показало достаточную сходимость этих результатов, то есть Ррасч = .Рвгти и Уц ~ Ув (разница 20-25 %), что подтверждает корректность математической модели для определения и оценки осевой нагрузки на долото при бурении горизонтальных скважин.

Таблица 2 - Показатели осевой нагрузки и механической скорости бурения

Источник информации Месторождение, № скважины Горизонт Нагрузка, Ш Механическая скорость бурения, м/ч

Вертикальные и наклонно-направленные (а<20°)

гти Усинское, №20040 С3 (1230-1300 м) ■Р„гги= 100-120 К. = 11,7

Усинское, №20042 Р»гги= 100-120 К„ = 12,4

Усинское, №579 ^»гги = 80-100 К= 11,2

Горизонтальные

ГТИ Усинское, №3 (до испытаний) Сз (1230-1300 м) Лпи= 100 Г=8,0

Расчет Ррзсч ~ 63

ГТИ Усинское, №3 (при проведении испытаний) РгГги=140 V* =11,0

Расчет Яр„с,= Ю0

Результаты исследования диссертационной работы использованы при разработке групповых рабочих проектов на строительство горизонтальных эксплуатационных скважин №№ 7, 8 на Усинском месторождении, строительство эксплуатационных (горизонтальных №№ 308Г, 312Г и наклонно-направленных №№ 304, 305, 306, 307) скважин Средне-Серчеюского купола Южно-Шапкинского месторождения, строительство паронагнетательных горизонтальных скважин №№ 5, 6 на Усинском месторождении. Проекты разработаны ООО «ПечорНИПИнефть», организация-заказчик ООО «ЛУКОЙЛ-Коми».

В пятой главе произведен расчет эксплуатационных затрат и годового экономического эффекта за счет увеличения механической скорости бурения на 35%, полученной при промысловых испытаниях (табл. 3).

Годовая экономия затрат составила 1359681 руб. Результаты расчета коммерческой эффективности определения достоверной осевой нагрузки на долото под эксплуатационную колонну на горизонтальных скважинах Усинского месторождения показали, что чистый дисконтированный доход (ЧДЦ) составил 1397352 руб., индекс доходности - 3 руб. на 1 рубль капитальных вложений,

внутренняя норма доходности -144 %, срок окупаемости -1,74 года.

Таблица 3 — Показатели экономии эксплуатационных затрат и коммерческой эффективности оптимизации осевой нагрузки и скорости вращения БК

Наименование показателей Результаты расчета

Экономия эксплуатационных затрат на одну скважину, РУб. 271936

Экономия себестоимости метра проходки, руб./м

- в интервале под эксплуатационную колонну 322

- всего по скважине 130

Годовая экономия затрат, руб. 1 359 681

Чистый дисконтированный доход, руб. 1 397 352

Индекс доходности, руб./руб. 3,00

Внутренняя норма доходности, % 144

Срок окупаемости, лет 1,74

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработаны математические модели для исследования напряженного состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин и скважин с выходом на поверхность при устойчивом режиме бурения.

2. Определены зависимости осевой нагрузки на долото от усилия на крюке, физико-механических и геометрических характеристик колонны, которые позволяют формировать и регулировать необходимую нагрузку на забой скважины.

3. Определены соотношения для определения оптимальной длины горизонтального ствола для разных профилей горизонтальных скважин.

4. Результаты промысловых испытаний на скважине № 3 Усинского месторождения подтвердили корректность математической модели для оценки нагруженности бурильной колонны. Определены необходимые осевые нагрузки на забой при бурении горизонтальных скважин различных профилей.

5. Результаты исследования диссертационной работы использованы при разработке рабочих проектов на строительство горизонтальных скважин ООО «ПечорНИПИнефть».

6. Экономический эффект от внедрения результатов исследования составил 1359681 руб.

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Буслаев Г.В. Совершенствование технико-технологических решений при бестраншейной прокладке трубопроводов методом направленного бурения / Г.В. Буслаев, Д.Р. Молоканов // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. - 2006. - № 12. - С. 23-24.

2. Молоканов Д.Р. Технология строительства горизонтальных паронагнета-тельных и добывающих скважин на опытных участках ОПУ-4 и ОПУ-5 Ярег-ского месторождения тяжелой нефти / Д.Р. Молоканов, Д.С. Лопарев // Нефтепромысловое дело. - 2010. - № 5. - С. 36-40.

3. Хегай В.К. К вопросу оценки осевой нагрузки при наклонном бурении / В.К. Хегай, Д.Р. Молоканов // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море.-2010,-№5.-С. 15-18.

4. Хегай В.К. Оценка осевой нагрузки на долото при наклонно направленном бурении / В.К. Хегай, Д.Р. Молоканов // Нефть и газ. - 2009. - № 6. - С. 32-37.

5. Хегай В.К. Об оценке осевой нагрузки на долото при бурении скважин сложной конфигурации / В.К. Хегай, Д.Р. Молоканов // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. - 2010. - № 12. - С. 5-9.

6. Буслаев В.Ф. Снижение сил сопротивления при бурении горизонтальных скважин за счет протяженности ствола / В.Ф. Буслаев, Д.Р. Молоканов // Геология, бурение, разработка и эксплуатация газовых и газоконденсатных месторождений. - 2008. - № 2. - С. 26-29.

7. Молоканов Д.Р. Вопросы и способы снижения сил сопротивления при бурении горизонтальных скважин / Д.Р. Молоканов, Г.В. Буслаев // Инженер-нефтяник. - 2008. - № 3. - С. 16-17.

8. Буслаев В.Ф. Снижение сил сопротивления при бурении горизонтальных скважин за счет протяженности ствола / В.Ф. Буслаев, Д.Р. Молоканов // IX международная молодежная конференция «Севергеоэкотех-2008»: материалы конференции (19-21 марта 2008 г., Ухта): в 3 ч., ч. 2. - Ухта: УГТУ, 2008. - С.

55-59.

9. Буслаев Г.В. Технико-технологические решения по бурению и креплению горизонтальных скважин с неглубоким заложением ствола / Г.В. Буслаев, О.В. Шалимова, A.B. Юдин, Д.Р. Молоканов // Проблемы разработки и эксплуатации месторождений высоковязких нефтей и битумов: материалы региональной научно-технической конференции (20-21 ноября 2008 г.) / под ред. Н.Д. Цхадая. - Ухта: УГТУ, 2009. - С. 76-80.

10. Молоканов Д.Р. Определение осевой нагрузки на долото при вращении бурильной колонны / Д.Р. Молоканов, В.К. Хегай, Г.В. Буслаев // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции (15-18 апреля): в 2 ч.; I / под ред. Н.Д. Цхадая. - Ухта: УГТУ, 2008. - С. 133-137.

11. Молоканов Д.Р. Повышение эффективности бурения горизонтальных скважин с учетом динамики бурильной колонны / Д.Р. Молоканов, Г.В. Буслаев, В.К. Хегай, A.B. Мануйлов // Геология, бурение, разработка и эксплуатация газовых и газоконденсатных месторождений. - 2008. - № 2. - С. 26-29.

12. Хегай В.К. Определение резонансных частот неоднородной бурильной колонны (БК) / В.К. Хегай, Д.Р. Молоканов, К.В. Хегай // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции (14-17 апреля): в 2 ч.; 1/под ред. Н.Д. Цхадая. - Ухта: УГТУ, 2009. - С. 79-84.

13. Цхадая Н.Д. Развитие систем разработки, технологии и техники строительства скважин для добычи высоковязких нефтей / Н.Д. Цхадая, В.Ф. Буслаев, Д.Р. Молоканов, С.А. Кейн, Г.В. Буслаев, Д.А. Приходько // Состояние и перспективы разработки высоко вязких нефтей и битумов, 23 ноября 2007 г.: материалы регионального семинара - Ухта: УГТУ, 2008. - С. 17-25.

Отпечатано в отделе оперативной полиграфии Ухтинского государственного технического университета Республика Кош, г. Ухта, ул. Октябрьская, 13. Усл. печ. л. 1,4. Подписано в печать 09.03.2011 г. Тираж 100 экз. Заявка Ж 2360.

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Молоканов, Денис Равильевич

ВВЕДЕНИЕ.

1 АНАЛИЗ СПОСОБОВ ДОВЕДЕНИЯ ОСЕВОЙ НАГРУЗКИ ДО ДОЛОТА ПРИ БУРЕНИИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СКВАЖИН.

1.1 Актуальность бурения горизонтальных скважин.

1.2 Анализ математических моделей движения бурильной колонны.

1.2.1 Анализ сил сопротивления движению бурильной колонны в горизонтальной скважине.

1.2.2 Анализ дифференциальных уравнений движения бурильной колонны

1.3 Анализ определения осевых усилий в бурильной колонне при проводке горизонтальных скважин.

1.4 Анализ регистрации значений осевой нагрузки при бурении вертикальных, наклонных и горизонтальных скважин.

2 РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ СОСТОЯНИЯ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ ДЛЯ УСТАНОВИВШЕГОСЯ РЕЖИМА БУРЕНИЯ ПРИ ПРОВОДКЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СКВАЖИН РАЗЛИЧНЫХ ПРОФИЛЕЙ.

2.1 Основные уравнения движения БК при проводке горизонтальных скважин в условиях квазистатического режима бурения.

2.1.1 Уравнения движения бурильной колонны на вертикальном участке скважины.

2.1.2 Уравнения движения бурильной колонны на наклонном участке скважины.

2.1.3 Уравнения движения бурильной колонны на горизонтальном участке скважины.

2.1.4 Уравнения движения бурильной колонны на криволинейном участке скважины.

Выводы.

3 РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСЕВОЙ НАГРУЗКИ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РАЗЛИЧНЫХ ПРОФИЛЕЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СКВАЖИН.

3.1 Постановка и решение задачи по определению осевой нагрузки на бурильный инструмент при проводке горизонтальных скважин.

3.2 Анализ нагруженности бурильного инструмента при бурении горизонтальной скважины, состоящей из вертикального, криволинейного и горизонтального участков (скважина № 312 Средне-Серчеюского купола Южно-Шапкинского месторождения).

3.3 Анализ нагруженности бурильного инструмента при бурении горизонтальной скважины, состоящей из вертикального, двух криволинейных и горизонтального участков (скважина № 308 Средне-Серчеюского купола Южно-Шапкинского месторождения).

3.4 Анализ нагруженности бурильного инструмента при бурении горизонтальной скважины, состоящей из вертикального, трех криволинейных и горизонтального участков (скважина № 3 Усинского месторождения)

3.5 Анализ нагруженности бурильного инструмента при бурении горизонтальной скважины, состоящей из двух вертикальных, четырех криволинейных и горизонтального участков (скважина № 341 Кыр-таельского месторождения).

3.6 Анализ нагруженности бурильного инструмента при проектировании скважин с выходом на поверхность (бестраншейная прокладка трубопроводов).

Выводы.

4 ПРОВЕДЕНИЕ ПРОМЫСЛОВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ НА МЕСТОРОЖДЕНИЯХ ООО «ЛУКОЙЛ-Коми». 113 Выводы.

5 ОЦЕНКА КОММЕРЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОТ ВНЕДРЕНИЯ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОСЕВОЙ НАГРУЗКИ НА ДОЛ ОТО.

5.1 Расчет экономии эксплуатационных затрат от увеличения осевой нагрузки на долото.

5.2 Расчет коммерческой эффективности от увеличения осевой нагрузки на долото.

Выводы.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Развитие методов оценки нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин"

Россия располагает более чем третью разведанных мировых запасов газа и восьмой частью запасов нефти. Доля трудноизвлекаемых запасов в последние годы увеличилась более чем в 10 раз. А темпы разработки трудноизвлекаемых запасов в 3-5 раз ниже, чем объектов с хорошей геолого-физической характеристикой.

В то же время решение проблемы сохранения уровня добычи нефти и газа в стране становится сложной задачей еще из-за ряда экономических и геолого-технических факторов: сокращение объемов геологоразведочных работ; истощение старых месторождений; снижение объемов строительства новых скважин на действующих площадях; обводнение скважин и возрастание количества малодебитных и бездействующих скважин.

Поэтому важнейшее значение приобретают те направления научно-технического прогресса, которые способствуют существенному снижению капитальных затрат при освоении месторождений. Одно из приоритетных направлений этой политики — разработка месторождений системой горизонтальных скважин и восстановление бездействующего фонда бурением дополнительных боковых стволов.

Особое внимание развитию бурения скважин с горизонтальным участком ствола в начале 90-х годов стало уделяться именно потому, что при их эксплуатации было возможно увеличение дебита газа и нефти в 5-10 раз по сравнению с вертикальными скважинами, находящимися в сходных условиях.

В связи с этим исследования процесса бурения горизонтальных скважин приобретают большое теоретическое и практическое значение.

Одна из основных составляющих процесса бурения - углубление забоя скважины. Повышение эффективности процесса бурения горизонтальных скважин в условиях, когда исследователь не имеет непосредственного доступа к забою, во, многом определяется широтой и глубиной теоретических и экспериментальных исследований.

В . отличие от других областей техники бурение скважин выделяется тем, что между долотом, находящимся на забое, и источником энергии, расположенным на поверхности, имеется бурильная колонна, которая имеет большую протяженность при малом поперечном сечении, что во многом определяет кинематику и динамику работы долота. Обращение к этим вопросам послужила разница между стендовыми и промысловыми испытаниями отработки долот. Как известно, показатели отработки долот и режимные параметры бурения определяют эффективность работы породоразрушающего инструмента и на этой основе делаются прогнозы применения конкретных типов долот в определенных интервалах бурения. При стендовых испытаниях и моделировании работы долот не учитываются механические свойства бурильной колонны. Волновые процессы, происходящие в бурильной колонне в вертикальных, наклонно-направленных и горизонтальных скважинах при бурении играют огромную роль. Динамика бурильной колонны имеет отрицательные и положительные стороны, сказывающиеся на отработке долот, износе бурильного инструмента, увеличении механической скорости бурения и так далее, что в последствии безусловно может повлиять на длину горизонтального участка скважины. Рассмотрение процесса работы породоразрушающего инструмента в отрыве от бурильной колонны может приводить к ложной трактовке результатов исследований закономерностей процесса бурения нефтяных и газовых скважин со всеми вытекающими последствиями теории и практики этой области техники [136].

При разрушении горных пород шарошечными долотами в бурильной колонне возникают колебания, которые в самом общем случае можно разделить на два вида - высокочастотные и низкочастотные. К низкочастотной группе относят колебательные процессы, частота которых лежит в диапазоне 3-20 Гц, высокочастотной - в диапазоне 20-170 Гц. Высокочастотные колебания присущи вращательному способу бурения, поскольку разрушение породы происходит путем периодического воздействия на нее зубцов долота при малой амплитуде. Высокочастотные колебания можно обозначить, как полезные. Колебания такого вида позволяют увеличить механическую скорость бурения за счет эффекта дробления, возникающего при вращении долота, находящегося под нагрузкой; Как известно забой скважины при вращательном способе бурения представляет собой не гладкую, а волнистую поверхность. Следовательно, при создании нагрузки на забой скважины долото, имеющее шарошки, перекатывается по волнистым ухабам, а при большой частоте вращения долота перекатывания превращаются в возвратно-поступательный процесс. Многочисленными промысловыми наблюдениями установлено весьма негативное влияние низкочастотных колебаний, как на долговечность бурильного инструмента, так и на эффективность разрушения горных пород. Такие обстоятельства явились причиной появления различного рода наддолотных амортизаторов, применение которых не всегда является эффективным, а в ряде случаев - даже вредным [119].

Как показали исследования последних десятилетий, динамические процессы, происходящие в системе «бурильная колонна - долото - забой», оказывают весьма существенное влияние на эффективность разрушения горных пород. Особо негативное влияние на процесс бурения, как говорилось выше, оказывают низкочастотные колебания бурильной колонны, которые приводят к существенному снижению механической скорости бурения и усталостному разрушению инструмента. По данным исследований американских ученых (D.W. Daring, E.J. Radzimovsky), низкочастотные колебания уменьшают моторесурс обычных долот на 25 30%, а долот с герметизированной опорой - на 50% [142], а по данным исследований К. Rapold, работа бурильного инструмента в режиме автоколебаний и резонанса приводит к снижению производительности бурения более чем на 35% [145]. В результате этих исследований установлено, что при роторном бурении в 50% случаев породоразрушающий инструмент работает в режиме автоколебаний и резонанса. Таким образом, исследования, направленные на изучение влияния низкочастотных колебаний бурильного инструмента на эффективность разрушения горных пород, помогут принимать соответствующие меры по уменьшению влияния крутильных, а также продольных автоколебаний на результаты отработки долота в промысловых условиях и свести к минимуму их влияние на работу породоразрушающего инструмента. Вследствие чего сократится разница между показателями отработки долот, в стендовых и промысловых условиях, что позволит повысить надежность прогноза, с точки зрения эффективности работы породоразрушающего инструмента, и процесс оптимизации бурения при проводке глубоких вертикальных, наклонно-направленных и горизонтальных скважин.

Актуальность вышеобозначенных проблем особенно возрастает с увеличением объемов бурения наклонно-направленных и горизонтальных скважин, которые в настоящее время занимают ведущее место среди всего бурения скважин. Решением таких проблем является освоение теории и практики управления работой бурильной колонны при проводке наклонно-направленных и горизонтальных скважин.

Цель работы

Развитие методов оценки нагруженности бурильного инструмента при проводке горизонтальных скважин.

Основные задачи исследования

Заключение Диссертация по теме "Технология бурения и освоения скважин", Молоканов, Денис Равильевич

5. Результаты исследования диссертационной работы использованы при разработке рабочих проектов на строительство горизонтальных скважин ООО «ПечорНИПИнефть».

6. Экономический эффект от внедрения результатов исследования составил 1359681 руб.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработаны математические модели для исследования напряженного состояния бурильной колонны при проводке горизонтальных скважин и скважин с выходом на поверхность при устойчивом режиме бурения.

2. Определены зависимости осевой нагрузки на долото от усилия на крюке, физико-механических и геометрических характеристик колонны, которые позволяют формировать и регулировать необходимую нагрузку на забой скважины.

3. Определены соотношения для определения оптимальной длины горизонтального ствола для разных профилей горизонтальных скважин.

4. Результаты промысловых испытаний на скважине № 3 Усинского месторождения подтвердили корректность математической модели для оценки нагруженности бурильной колонны. Определены необходимые осевые нагрузки на забой при бурении горизонтальных скважин различных профилей.

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Молоканов, Денис Равильевич, Ухта

1. Абдулин P.A., Шашин A.A., Трубецкой Н.И. Пути повышения скорости, бурения за рубежом. Обзор. Информ.: Бурение. - М.: ВНИИОЭНГ, 1987. - № 18.

2. Алван К., Исаев В., Марков О., Шуть Н., Юнин Е. Влияние крутильных колебаний бурильной колонны на вынос шлама и создание нагрузки на долото в горизонтальных скважинах/ТБурение. 2001. - № 3. - С. 20-24.

3. Александров М.М. Определение сил сопротивления при бурении скважин. -М.: Недра, 1965.- 176 е.: ил.

4. Александров М.М. Силы сопротивления при движении труб в скважине. -М.: Недра, 1978.-208 с.

5. Алиев З.С., Ребриков A.A. Приближенный метод поиска оптимальных размеров фрагмента прямоугольной формы и его вскрытия для обеспечения максимального дебита горизонтальной скважины // Бурение и нефть. 2007. -№ 2. - С. 17-19.

6. Анализ результатов бурения горизонтальных скважин в ПО Коминефть, стране и за рубежом: промежуточный отчет к договору 135/92 / Печорнипи-нефть (В.Ф. Буслаев, А.П. Борисов). Ухта, 1992. - 136 с. с ил.

7. Ахмадишин Ф.Ф., Куренков А.И., Видавский В.Э. Бурение в режиме скольжения // Бурение и нефть. 2007. - № 5. - С. 40-41.

8. Балицкий П.В. Взаимодействие бурильной колонны с забоем скважины. -М.: Недра, 1975.-293 с.

9. Басниев К.С., Алиев З.С., Сомов Б.Е., Ермолаев А.И. Определение оптимальной конструкции горизонтальных скважин // Газовая промышленность, №1, 1999.

10. ОАО НПО «Бурение», вып. 16, Краснодар, 2007. С. 188-194.

11. Близнюков? В.Ю., Стельмак Р.В. Анализ исследований влияния трения на производительность горизонтальной скважины // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», -2006,-№7.-С. 4-5.

12. Близнюков В.Ю., Стельмак Р.В. Исследование влияния различных факторов на длину горизонтального ствола скважины в условиях однофазного потока // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 2006. - № 6. - С. 2-5.

13. Близнюков В.Ю., Стельмак Р.В. Обоснование оптимальной длины горизонтального участка скважины // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 2006. - № 7. - С. 4-5.

14. Богданов В.Л., Медведев Н.Я., Ерохин В.П. и др. Анализ результатов бурения и эксплуатации горизонтальных скважин на Федоровском месторождении // Нефт. хоз-во. 2000. - № 8.

15. Борисов-,Ю.П., Пилатовский В.П., Табаков В.П. Разработка нефтяных месторождений горизонтальными и многозабойными скважинами. М.: Недра,1964.-320 с.

16. Бронзов A.G., Кульчитский В.В., Калинин A.C. Истоки технологии строительства горизонтальных скважин // Бурение и нефть. 2004". - № 10. - С. 16-17.

17. Буслаев В.Ф. и др. Бурение первых горизонтальных скважин в Коми АССР // ЭИ/ВНИИОЭНГ. Сер. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 1991, вып. 7. - с. 1-4.

18. Буслаев В.Ф. История развития буровых работ в Коми крае: Учебное пособие. Ухта: УИИ, 1997 - 75 е., ил.

19. Буслаев В.Ф., Бахметьев П.С., Кейн С.А., Юдин В.М. Строительство скважин на Севере: Монография. Ухта: УГТУ, 2000. - 287 е., ил.

20. Буслаев В.Ф., Кейн С.А. Управление траекторий горизонтальных и горизонтально-разветвленных скважин: Учебное пособие. Ухта: УИИ, 1995 - 80 с.

21. Буслаев В.Ф., Мастрюкова В.Н., Цуканов А.Н., Цуканова А.Н., Боброва О.Б., Пятибрат В.П. Альтернативный вариант технико-экономического обоснования разработки Динъельского. нефтяного месторождения. УГТУ, 2001.

22. Буслаев В.Ф., Молоканов Д.Р. Снижение сил сопротивления при бурении горизонтальных скважин за счет протяженности ствола // Геология, бурение, разработка и эксплуатация газовых' и газоконденсатных месторождений. -2008.-№2.-С. 26-29.

23. Буслаев В.Ф., Цхадая Н.Д., Литвинкович И.М. Строительство скважин с большой протяженностью горизонтальной части ствола // Бурение и нефть. -2005.-№ 10.-С. 24-26:

24. Буслаев Г.В., Молоканов Д.Р. Совершенствование технико-технологических решений при бестраншейной прокладке трубопроводов методом направленного бурения // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2006. - № 12. - С. 23-24.

25. Валитов P.A., Гриджук П.И. Технология крепления скважин со сверхдальними отклонениями забоев от вертикали (на примере скважины № 208 «Одопту море») // Бурение и нефть. - 2003. - № 5. - С. 30-33.

26. Вдовенко B.JI. Научное обоснование и развитие технологий многозабойного бурения при использовании геоприродных факторов (на примере месторождений Тимано-Печорской провинции). Дис.канд. техн. наук. Ухта, 2002. -217 с.

27. Волков А., Сухоплюев В. Оценка зависимости эффективности бурения горизонтальной скважины от протяженности горизонтального ствола // Бурение, спец. приложение к журналу «Нефть и капитал». 2001. - № 2. - С. 15-18.

28. Григорян A.M. Вскрытие пластов многозабойными и горизонтальными скважинами. -М.: Недра, 1969.

29. Задирей В.Н. Развитие методик и разработка программных средств оптимизации режимов бурения для проектирования и управления углублением скважины: Дис.канд. техн. наук. Ухта, 2002. - 158 с.

30. Иванников В.И., Иванников И.В. Интенсификация процесса бурения глубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 1999. - № 2. - С. 2-6.

31. Калинин А.Г., Григорян H.A., Султанов Б.З. Бурение наклонных скважин. -М.: Недра, 1990. 348 с. с ил.

32. Калинин А.Г., Куликов В.В., Мартынов В.П. Совершенствование проектирования трасс горизонтальных нефтяных скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ»,2006.-№3.-С. 2-6.

33. Кейн С.А., Буслаев В.Ф., Петухов A.B., Дорфман М.Б. Метод «Структурного анализа», история и перспективы // Проблемы освоения Тимано-Печорской нефтегазоносной провинции: Тезисы докладов / Ухтинский индустриальный институт. Ухта, 1998. С. 81.

34. Котлярова Е.М. Разработка методов исследования и технологий эксплуатации горизонтальных газовых скважин, вскрывших неоднородные низкопродуктивные пласты. Дис.канд. техн. наук. Москва, 2006. - 175 с.

35. Кузнецова И. Результаты бурения скважин в нефтяной промышленности // Бурение и нефть. 2005. - № 2. - С. 45-47.

36. Кузнецова И.И. Результаты бурения скважин в нефтяной промышленности // Бурение и нефть. 2007. - № 3. - С. 62-67.

37. Куликов В.В. Определение длины горизонтальной нефтяной скважины при проектировании ее траектории // Бурение и нефть. 2007. - № 12. - С. 16-17.

38. Кучерявый В.И., Мильков С.Н. Вероятностный расчёт прочности труб промежуточной обсадной колонны // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2004. - №6. - С. 46-50;

39. Кучерявый В.И., Мильков С.Н. Вероятностный расчет прочностной надежности бурильных труб на искривленных участках скважин // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2003. - №3. - С. 2833.

40. Кучерявый В.И., Мильков С.Н. Расчёт прочностной надёжности бурильных труб на устье скважины // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука- 2005. №1. - С. 53-57.

41. Кучерявый В.И., Мильков С.Н. Статистическое моделирование ресурса бурильных труб при смешанных режимах нагружения // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2004. - №1. - С. 105-111.

42. Кучерявый В.И., Мильков С.Н. Статистическое моделирование ресурса подшипников вертлюгов буровых установок // Проблемы машиностроения инадежности машин / РАН. М.: Наука 2005. - №3. - С. 51-55.

43. Кучерявый. В.И., Мильков С.Н. Статистическое моделирование усталостной долговечности бурильных труб при изгибе // Проблемы-машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2004. - №3. - С. 115-120.

44. Кучерявый В.И;, Мильков С.Н. Статистическое моделирование циклической долговечности бурильных труб при искривлении скважин // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2004. - №4. - С. 117122.

45. Кучерявый В.И., Юдин A.B. Расчет надежности элементов бурового оборудования при случайном пульсирующем растяжении // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М:: Наука 2002. - №1. - С. 30-35.

46. Кучерявый В.И., Юдин A.B. Расчет элементов бурового оборудования заданной надежности по жесткости при комбинированном изгибе // Проблемы машиностроения и надежности машин / РАН. М.: Наука 2003. — №1. - С. 43-48.

47. Литвинкович И.М. Об актуальности бурения скважин с протяженностью горизонтального ствола более 1000 м // Межрегиональная молодежная научная конференция «Севергеоэкотех -2002»/Ухтинский ГТУ. Ухта, 2002. С. 8081.

48. Литвинкович И.М., Буслаев В.Ф. Научное обоснование протяженности и конструкции эксплуатационной колонны горизонтальной скважины // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции: в 3 ч.; ч. 1 / Ухтинский ГТУ. Ухта, 2006. С. 156-160.

49. Лысенко В. Проектирование разработки нефтяных месторождений с применением горизонтальных скважин // Бурение и нефть. 2005. - № 1. - С. 2123.

50. Лысенко В.Д. Инновационная разработка нефтяных месторождений. М.: ООО "Недра - Бизнесцентр", 2000. - 516 с.

51. Лягов A.B. Динамические компоновки для бурения забойными двигателями. Дис. .д-ра техн. наук. Уфа, 2005. - 480 с.

52. Магерамов А.Ф. Совершенствование технологии и технических средств отiбора керна-при*бурении структурно-поисковых скважин. Дис.канд. техн. наук. Баку, 1983. - 155 с.

53. Мнацаканов A.B., Оганов A.C. Техника и технология бурения горизонтальных скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 1996. -№10-11.

54. Молоканов Д.Р., Буслаев Г.В. Вопросы и способы снижения сил сопротивления при бурении горизонтальных скважин // Инженер-нефтяник. 2008. - № З.-С. 16-17.

55. Молоканов Д.Р., Лопарев Д.С. Технология строительства горизонтальных паронагнетательных и добывающих скважин на опытных участках ОПУ-4 и ОПУ-5 Ярегского месторождения тяжелой нефти // Нефтепромысловое дело. -2010.-№ 5.-С. 36-40.

56. Нефть и газ Коми края: Сборник документов и материалов Сыктывкар: Коми книжное издательство, 1989. -288 с.

57. Никитин Б.А. Научные основы разработки и реализации технологии строительства наклонно направленных и горизонтальных скважин. Диссертация в виде доклада на соискание ученой степени доктора технических наук: 05.15.10.-Краснодар, 1996.-87 с.

58. Никитин Б.А., Григулецкий В.Г. Стационарный приток нефти к одиночной горизонтальной скважине в изотропном пласте // Нефт. хоз-во. — 1992. -№ 8. -С. 9-10.

59. Никитин Б.А., Григулецкий В.Г. Стационарный приток нефти к одиночной горизонтальной скважине в анизотропном пласте // Нефт. хоз-во. 1992. - № 10.-С. 10-12.

60. Оганов A.C., Беляев В.М., Прохоренко В.В., Оганов Г.С., Позднышев C.B. Современное состояние и перспективы бурения наклонно направленных и горизонтальны хскважин с большими отклонениями ствола от вертикали. — М.»: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1999. С. 35.

61. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2004. № 28. Патент 2237791 С1 RU, Е 21' В 7/24. Вибрационное* устройство для бурения скважин / Г.А. Панфилов, Н.Г. Панфилова, О.И. Кротов, П.А. Апасев - № 2003114762/03.

62. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2004. № 30. Патент 2239043 С1 RU, Е 21 В 7/24. Устройство для вибрационного бурения скважин/ Н.М. Габ-драхимов, Л.Б. Хузина, М.С. Габдрахимов. - № 2003110365.

63. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2004. № 34. Патент 2241816 С1 RU, Е 21 В 7/24. Скважинный вибратор / Н.М. Габдрахимов., Л.Б. Хузина, М.С. Габдрахимов, Л.М. Габдрахимова - № 2003104929/03.

64. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2005. № 23.Натент 2258791 С1 RU, Е 21 В 7/24. Устройство для вибрационного бурения скважин / М.С. Габдрахимов, Л.Б.Хузина, Н.М.Габдрахимов - № 2004106357.

65. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2005. № 29.Патент 2262577 С1 RU, Е 21 В 4/10. Вибробур / М.С. Габдрахимов, Л.Б.Хузина, Н.М.Габдрахимов - № 2004115160.

66. Офиц.бюл. Изобретения. Полезные модели. 2005. № 3. Патент 2245435 С1 RU, Е 21 В 7/24. Долото / Н.М*. Габдрахимов, Л.Б. Хузина, М.С. Габдрахимов -№2003105787/03.

67. Павловская A.B. Оценка эффективности научно-технических мероприятий в строительстве нефтяных и газовых скважин: Учебное пособие. Ухта: УГ-ТУ, 2009

68. Панов К.Е. Разработка и совершенствование технических средств и технологий для бурения наклонно направленных, пологих и горизонтальных скважин. Дис.канд. техн. наук. Тюмень, 2006. — 112 с.

69. Пат. 72714 Россия, МПК7 Е21В 7/18. Гидромониторный породоразрушаю-щий инструмент / Буслаев В.Ф:, Молоканов Д.Р., Буслаев Г.В., Логачев ЮЛ:, Мельков А.В: -№2007144264/22; 27.04.2008.

70. Проселков Е.Б., Проселков Ю.М. Оценка предельной длины горизонтальной скважины // Нефт. хоз-во. 2004. - № 1. - С. 71-74.

71. Рекордные показатели бурения // Нефтегазовые технологии. 1996. - № 14, август. - С. 19.

72. Сароян А.Е. Бурильные колонны в глубоком бурении. М.: Недра, 1979. -231 е.: ил.

73. Сароян А.Е. Теория и практика работы бурильной колонны. М.: Недра, 1990.-263 е.: ил.

74. Середа Н.Г. Бурение нефтяных и газовых скважин / Н.Г. Середа, Е.Г. Соловьев. М.: Недра, 1974. - С. 192-196.

75. Симонов В.В., Юнин Е.К. Влияние колебательных процессов на работу бурильного инструмента. -М.: Недра, 1977. 216 е.: ил.

76. Совершенствование отбора керна с учетом динамики и вибраций бурильной колонны при бурении разведочно-эксплуатационных скважин. Этап 1.: Отчет о НИР / Ухтинский ГТУ; В.Ф. Буслаев. Ухта, 2007. - 88 с.

77. Совершенствование отбора керна с учетом динамики и вибраций бурильной колонны при бурении разведочно-эксплуатационных скважин. Этап 2.: Отчет о НИР / Ухтинский ГТУ; В.Ф. Буслаев. Ухта, 2007. - 70 с.

78. Статистика. Динамика изменения фонда горизонтальных скважин в РФ (1990-2001 гг.) // Нефть и капитал. 2001. - № 2. - С. 96.

79. Статистика. Динамика проходки в эксплуатационном бурении // Бурение и нефть. 2005. - № 7-8. - С. 67-68.

80. Статистика. Информация о скважинах, законченных строительством в горизонтальном бурении за ноябрь 2005 г. // Бурение и нефть. 2006. - № 1. - С. 56.

81. Статистика. Использование фонда нефтяных скважин за август 2006 г. // Бурение и нефть. 2006. - № ю. - С. 55-56.

82. Статистика. Использование фонда нефтяных скважин за первое полугодие 2006 г. // Бурение и нефть. 2006. - № 11. - С. 54-56.

83. Статистика. Скважины горизонтального бурения за декабрь 2006 г. // Бурение и нефть. 2007. - № 2. - С. 64.

84. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении за декабрь 2004 г. // Бурение и нефть. 2005. - № 2. - С. 54.

85. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении за ноябрь 2004 г. // Бурение и нефть. 2005. - № 1. - С. 53.

86. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении (февраль 2005 г.) // Бурение и нефть. 2005. - № 5. - С. 54.

87. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении за август 2005 г. // Бурение и нефть. 2005. - № 10. - С. 55.

88. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении за октябрь 2005 г. // Бурение и нефть. — 2005. — № 12. С. 53.

89. Статистика. Скважины, законченные строительством в горизонтальном бурении за 2006 г. // Бурение и нефть. 2006. - № 4. - С. 55.

90. Стельмак Р.В. Исследование решений по определению продуктивности горизонтальной скважины // НТЖ Строительство нефтяных и-газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 2006. - № 2. - С. 22-24.

91. Студенский М.Н. Разработка и внедрение технологии строительства горизонтальных скважин на битумные отложения с выводом забоя на дневную поверхность: Дис. .канд. техн. наук. Москва, 2008. — 115 с.

92. Султанов Б.З. Управление устойчивостью и динамикой бурильной колонны. -М.: Недра, 1991. -208 е.: ил.

93. Султанов Б.З., Габдрахимов М.С., Сафиуллин P.P., Галлеев A.C. Техника управления динамикой бурильного инструмента при проводке глубоких скважин. -М.: Недра, 1997. 165 е.: ил.

94. Сучков Б.М. Горизонтальные скважины. Москва-Ижевск: НИЦ «Регуляр-' ная и хаотическая динамика», 2006. - 424 с.

95. Урсегов С.О. Обоснование оптимальных параметров термических технологий разработки крупных месторождений высоковязких нефтей Тимано-Печорской нефтегазоносной провинции. Дис.канд. техн. наук. Ухта, 2007. -281 с.

96. Харламов К.Н. Проектирование профилей пространственного типа и разработка технологии строительства горизонтальных скважин // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. -Тюмень: ТюмГНГУ, 2000.

97. Хегай В.К. О крутильных колебаниях бурильной колонны при проводке искривленных скважин // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции / Ухтинский ГТУ. Ухта, 2004. С. 171-172.

98. Хегай В.К. О продольных колебаниях бурильной колонны при проводке искривленных скважин // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции / Ухтинский ГТУ. — Ухта, 2004. С. 169-171.

99. Хегай В.К. Управление динамикой бурильной колонны в направленных скважинах. Дис. .д-ра техн. наук. Ухта, 2005. - 339 с.

100. Хегай В.К., Молоканов Д.Р. К вопросу оценки осевой нагрузки при наклонном бурении // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море.-2010.-№ 5.-С. 15-18.

101. Хегай В.К., Молоканов Д.Р. Об оценке осевой нагрузки на долото при бурении скважин сложной конфигурации // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2010. — № 12. - С. 5-9.

102. Хегай В.К., Молоканов Д.Р. Оценка осевой нагрузки на долото при наклонно-направленном бурении // Нефть и газ. 2009. — № 6. - С. 32-37.

103. Хегай В.К., Юнин Е.К. Исследование крутильных колебаний« бурильной колонны при наклонно-направленном бурении // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции / Ухтинский ГТУ. Ухта, 2003. С. 88-93.

104. Хегай В.К., Юнин Е.К. Исследование нагруженности бурильной колонны при глубоком бурении // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции / Ухтинский ГТУ. Ухта, 2003. С. 93-99.

105. Хегай В.К., Юнин Е.К. Исследование продольных колебаний бурильной колонны при наклонно-направленном бурении // Сборник научных трудов: материалы научно-технической конференции / Ухтинский ГТУ. Ухта, 2003. С. 83-88.

106. Хузина Л.Б. Повышение эффективности бурения наклонных и горизонтальных скважин с использованием комплекса;виброусилителей. Дис. .д-ра техн. наук. Уфа, 2006. - 266 с.

107. Хузина Л.Б;, Янтурин А.Ш. О передаче осевой нагрузки на забой горизонтальной скважины // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», - 2006. - № Ю. - С. 4-7.

108. Юнин Е.К. Введение в механику глубокого бурения: Учебное пособие. Ухта: УГТУ, 2003. - 120 е., ил.

109. Юнин Е.К. Динамика бурения нефтяных и газовых скважин / Е.К. Юнин: Учебное пособие. Ухта: УГТУ, 2004. - 90 е.: ил.

110. Юнин Е.К. и др. Волновые процессы при наклонно-направленном бурении: Научное издание / Е.К. Юнин, В.Н. Рубановский, В.К. Хегай. — Ухта, 2002. -60 е.: ил.

111. Юнин Е.К. Управление низкочастотными колебаниями бурильной колонны с целью повышения эффективности процесса бурения: Дис. д-ра техн. наук. -М., 1983.-367 с.

112. Юнин. Е.К., Аксенов В:Е., Симонов: В .В ., Шорина Е.И. Устройство для исследования процесса трения-между горной породой; и бурильными8 трубами. -A.c. 1432219 СССР: Б№№ 2970 79:

113. Юнин Е.К., Хегай В.К. Динамика глубокого бурения. М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2004. - 286 е.: ил.

114. Янтурин А.Ш., Янтурин Р;А. Конструкции антивибрационных составных компоновок колонн для управления, динамикой бурильного инструмента // Бурение и нефть. 2007.-№ 4. - С. 46-49.

115. Янтурин P.A., Янтурин А.Ш. Антивибрационные составные компоновки колонн с динамическим^ виброгашением для управления динамикой бурильного инструмента // Бурение и нефть. 2007. - № 5. - С. 46-49.

116. Янтурин P.A., Янтурин А.Ш. Вскрытие.продуктивных горизонтов-бурением с применением опорно-центрирующих элементов с виброгасящими узлами // Нефт. хоз-во;-2007. № 12. - С. 28-31.:

117. Daring D.W., Radzimovsky E.Y. Effect of dynamic bit forces on bit bearing life // Society of Petroleum Engineers journal. 1965. - XII, - p. 272-276.

118. Johan Eck-Olsen, Rune Haugom, Geir Luklingholm, and hekon sletten, Statoil ASA. Floatation of lOs-in Liner-A Method Used To Reach Beyond 10 km. SPE / ADC 105839.

119. Joshi S.D. Horizontal well technology. Ph.D. Joshi Technologies International, Inc. Tulsa. OK, U.S.A., 1991.

120. Rapold K. Drilling vibration measurements defect bit stick slip // Oil and Gas journal. - 1993. - Vol. 91, №9. - p. 66-70.

121. Ronald Vighetto, Mattheiu Naegel, Emmanuel Pradie. Total drills extended reach record in Tierra del Fuego // Oil and Gas J. 1999, May. - P. 51-56.

122. Warren T.M. Trends Toward Rotary Steerable Directional System // World Oil, May, 1997.-P. 43.