Бесплатный автореферат и диссертация по географии на тему

Очистка промышленных газовых выбросов в вихревой камере

ВАК РФ 11.00.11, Охрана окружающей среды и рациональное использование природных ресурсов

Автореферат диссертации по теме "Очистка промышленных газовых выбросов в вихревой камере"

-о —1

СП

се

СС-

о

На правах рукописи

О

ЛАПТЕВ СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ

ОЧИСТКА ПРОМЫШЛЕННЫХ ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ В ВИХРЕВОЙ КЛМЕРЕ

11.00.11 — Охрана окружающей среды и рациональное использование природных ресурсов .

АВТОРЕФЕРАТ диссертации г.а сопснанаэ учеизЯ етеаешз кандидата техническая наук

Казань 199Б

Работа выполнена в Казанском юсударственном технологической университете.

Научный руководитель — Официальные оппоненты —

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор Николаев Н. А.

доктор технических наук, профессор Телякев Э. Ш.,

кандидат технических наук, директор ООО „Бэкис, Моряков В. С.

Государственное казанское пуско-наладочное управление ИПТ .Оргнефтехиизаводы", г. Казань

Защита состоится ■¿-¿¿¿-¿-Р_ 1995 года в .час.

на заседании специализированного совета К 063. 37.03 при Казанском государственной технологическом университете по адресу: 420015, Казань, ул. К. Маркса, 68, зал заседаний Ученого совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ

Автореферат разослан . -М * 1995 г.

Ученый секретарь апециализированного совета, кандидат технических наук, старший научный сотрудник

3. Ш. Кнлеева

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ *

Актуальность темы. Проблема очистки промышленных газовых выбросов от вредных примесей в связи с непрерывно ухудшающейся экологической обстановкой становится в настоящее время одной из проблем, имеющих общенациональный характер. Особое шачение она приобрела в нашей стране в силу того, что природоохранным мероприятиям не уделялось должного внимания.

В последние десятилетия строительство и реконструкция предприятий азотной промышленности велись по пути увеличения мощностей отдельных агрегатов и предприятий и сосредоточения в одном месте всевозможных производств связанных с переработкой синтетического аммиака. В связи с этим, азотно-туковые заводы занимают значительные производственные площади, атмосфера которых и близлежащих районов имеют сильную загазованность азотосодержащими веществами и аммиаком.

Существующие схемы очистки газов не всегда эффективны и требуют больших капитальных влолгений и эксплуатационных затрат вследствие того, что очистное оборудование состоит в основном из низкоинтенсивных аппаратов, традиционно применяемых в промышленности для абсорбции.

В связи с зтии большой интерес представляет использование для целей очистки газовых выбросов вихревых аппаратов и, в частности, вихревых камер, отличающихся высокой пропускной способностью по газовой фазе, активным гидродинамическим режимом взаимодействия газа с жидкостью и компактностью проектируемых на их основе очистных устройств.

Однако недостаточная изученность физических явлений, происходя- • щих в закрученных газодидкостных потоках при взаимодействии и сепарации фаз,препятствуют дальнейшему совершенствованию вихревых аппаратов и широкому использованию их в процессах газоочистки.

Цель работы. Опираясь на анализ технических решений вихревых аппаратов, теоретические и экспериментальные исследования динамики закрученного газожидкостного потога разработать вихревой аппарат обладающий, высокими массообменными характеристиками с тем, чтобы на его основе усовершенствовать технологическую схему очистки газов от

аммиака. ...

* ■

В руководстве работой принимал участие к.т.н..доцент Овчинников д.д.

3

В конкретные задачи исследования входило: . 1. Анализ источников выбросов, содержащих аммиак, и способов его утилизации.

2. Проведение анализа технических решений вихревых аппаратов с целью выявления методов и средств увеличения удерживающей способности по жидкости и времени пребывания жидкой фазы в аппарате.

3. Разработка нового технического решения вихревого аппарата с высокой удерживающей способностью и временем пребывания эдтости в аппарате.

4. Исследование гидродинамических и массообменных характеристик предложенного технического репения с целью разработки методов расчета его эксплуатационных параметров.

5. Практическая апробация результатов исследования в промышленности.

Научная новизна. Рассмотрены и классифицированы способы повышения удерживающей способности в вихревых аппаратах. Впервые в работе представлены результаты гидродинамических закономерностей и выявлено наличие двух качественно отличающихся режимов работы вихревой камеры. Обнаружена область гистерезиса, в которой возможна работа вихревой камеры и в первом, и во втором режимах. Предложено техническое решение конструкции вихревой камеры, с помо'цью которого расширена область' второго режима, отличающегося более высокой удердиващей способностью и эффективностью массообмена. Изучены ваганомерности изменения в вихревой камере удерживающей способности, времени пребывания жидкости, интенсивности ее перемешивания, гидравлического сопротивления и эффективности массообмена в зависимости от подачи газа, жидкости и параметров закручивающего устройства.

Практическая ценность. Разработана и исследована конструкция вихревой камеры, на базе которой возможно проектировать аппараты для очистки отходящих газов и ряда других технологических процессов, требующих интенсивного взаимодействия газа с жидкостью. Исследован диапазон двух режимов эксплуатации вихревой камеры и получены регрессионные зависимости, характеризующие работу камеры в этих режимах. Лан анализ газовых выбросов на предприятиях азотной промышленности и показана целесообразность раздельной очистки газов высокого и низкого давления. Разработана новая технологическая схема очистки отходящих газов на производстве синтетичес{<ого аммиака с утилизацией улавливаемого аммиака в углеаммонийные соли. Представлены методики

4

инженерного расчета вихревой абсорбционной колонии для очистки газов и вихревого газолидкостного реактора для получения бикарбоната аммония.

Личное участие. Все основные результаты работы'получены лично автором. Использованные материалы других исследователей помечены ссылками на литературный источник.

Апробация работы. Результаты работы докладывались и обсуждались на: VIII Всесоюзной конференции "Двухфазный поток в энерготехнических машинах и аппаратах" (г.Ленинград, 1980); IV Всесоюзной конференции молодых исследователей "Актуальные вопросы теплофизики и физической гидрогазодингмики" (г, Новосибирск, 1991); ежегодных отчетных научно-техкичесгах конференциях Казанского государственного технологического университета 1989 - 1995 г.г.

Публикации. По теме диссертации опубликовало 9 научных работ, в том числе получено одно авторское свидетельство на конструкцию вихревой камеры.

Объем работы. Диссертационная работа изложена на 207 страницах машинописного текста и состоит из введения, пяти глав, выводов, списка литературы и. приложения. Список использованной литературы включает 111 наименований работ отечественных и зарубежных авторов. Иллюстрационный материал содержит 63 рисунка. Приложение содержит б таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

В первой главе. Рассматриваются источниси газовых выбросов содержащие аммиак, имеющиеся на предприятиях связанного азота. Анализируются выбросы на производствах синтетического аммиака, карбамида, аммиачной селитры, нидких углоакшакатов. Показано, что значительный процент газовых выделений осуществляется под большими давлениями, а содержащийся в выбросах аммиак чаща всего поглощают водой с получением аммиачной воды. Существует и другой способ очистки аммиакосо-деряащих газов с возможной утилизацией аммиака в углеаммоиийные соли и более гибим использованием получаемой продукции.

Отмечено, что реакции взаимодействия аммиака, углекислого газа и воды при производства углеа»шонийнсй,соли ¡»ожно осуществлять а одном реакционном объеме, а для увеличения скорости и интенсификации взаимодействия фаз использовать энергия сяатых газов. Обосновывает-

5

ся, что наиболее простым аппаратом для этой цели можно считать вихревое устройство.

Далее в рамках известной классификации рассмотрены конструктивные решения вихревых устройств, предназначенных для взаимодействия газовой и жидкой фаз, и установлены пути возможного совершенствования вихревых аппаратов, направленные на повышение их производительности, эффективности и снижения гидравлического сопротивления. Особое внимание уделено методам и средствам повышения удерживающей способности и времени пребывания жидкости в вихревых аппаратах.

На основе требований к очистке газов от аммиака с утилизацией его в углеаммоаийные соли были предложены потенциально-перспективные модели конструкций вихревых камер с целью дальнейшего их исследования и разработки промышленных аппаратов.

Во второй главе приводятся результаты исследования гидродинамических закономерностей работы вихревой камеры. Диаметр рабочей зоны камеры составлял 0,26 м, диаметр выходного патрубка 0,1 м, заверитель состоял из 24 плоских лопаток высотой 0,03 м. Конструкцией предусматривалась возможность регулировки угла наклона лопастей завих-рителя. В основной части экспериментов угол соответствовал четырем фиксированным положениям 3,6°; 7,6°; 16,6°; 26,7°. Верхняя торцевая крылка камеры была изготовлена прозрачной для визуального наблюдения за динамикой газожидкостного потока. В качестве модельной системы газ - жидкость использовались' воздух - вода. Расход газовой фазы изменялся в пределах 0,08 - 0,228 м3/с, расход жидкости от 0,0075 -0,327 и3/ч.

Визуальным наблюдением было установлено существование в работе камеры двух режимов с различной динамикой жидкой фазы. В первом режиме (рис.1 а),имеется придонное капельное кольцо и разреженный газожидкостный слой, распределенный в'объеме камеры, также отмечено наличие ручейкового и пленочного вывода жидкости по верхней крышке камеры к выходному патрубку. Во втором режиме (рис.1 б) в камере имеется плотный газожидкостный слой, структура которого, в зависимости -от. расхода газовой фазы, может быть пузырьковой и пузырьkobo- капельной. ,

Измерения методом отсечки фаз удерживаемой в вихревой камере жидкости показали, что в первом режиме количество жидкости незначительно, а во втором режиме удерживающая способность в несколько раз

6

Рис.1 7

больше (рис.2). Переход иб первого режима во второй и обратно происходят при отличающихся соотношениях нагрузок по фазам, что проявляемся наличием в работе камеры области гистерезиса, где возможна работа как в первом так и во втором режимах. С увеличением¡подачи жидкости удерживающая способность возрастает, а рост подачи газовой фазы приводит к снижению количества жидкости в камере. Увеличение угла наклона пластин завихрителя приводит к возрастанию удерживающей способности камеры в первом режиме и к снижению ее величины во втором режиме (рис.2 б).

После обработки экспериментальных данных были получены регрессионные зависимости для расчета удерживающей способности отнесенной к объему рабочей зоны вихревой камеры:

г Уж3 „ ,0'42 „-1.49 ,1'22

первый режим --0,105-10 ■ Ь -Б -А

а.

о -О.Э2

второй режим -- 2,07-10 • Ь -Б -А

Ур.з.

С удерживающей способностью напрямую связано время пребывания жидкости в рабочей зоне, которое можно оценить, рассчитав условное время пребывания гУСл - V« / Ь .

Далее приводятся результаты экспериментального исследования интенсивности перемешивания жидкой фазы в вихревой камере, которое приобретает особую роль в макрокинетике химических и хемосорбционнчх процессов. Интенсивность локального перемешивания жидкой фазы благоприятствует процессу, особенно в тех случаях, когда скорость процесса лимитируется диффузионной стадией. Интенсивность перемешивания жидкой фазы оценивалась по кривым отклика на импульсный ввод индикатора. Характер распределения времени пребывания жидкости описывался однопараметрической диффузионной и ячеечной моделями , как наиболее изученными и достаточными для моделирования процесса в исследуемом аппарате. В ходе исследований было .установлено, что при малых расходах жидкости, как в первом, так и.во втором режимах структура потока жидкой фазы в аппарате близка к идеальному перемешиванию. С увеличением подачи жидкости степень ее смешения падает в большей мере при работе в первом режиме. Возрастание подачи- газа в первом режиме приводит к снижению, а во втором к увеличению интенсивности перемешива-

8

Рис.2 Зависимость удерживающей способности от расхода жидкости, гада и угла установки пластин заверителя а - а - 16.6°; 1 - в - 0,114 М3/С; 2 - 0,161; 3 - 0,228. б - I. - 0,057 м3/ч; 1 - й - 0,102 м3/с; 2 - 0,161.

ния.Влияние угла наклона пластин заверителя на степень переыешша-ния в большей мере проявляется в первом резадмз. В результате обработки экспериментальных данных получены уравнения регрессии для критерия Пекле в диффузионной и числа ячеек в ячеечной моделях:

О. 986 „0.147 —0,406 первый режим Pe у - 63,340-L -6 -А

, 0.729 „0.116 -0,281 щ - 21,514-L -а • А

лг, ^г, ,0.458 -0.18 0.057 второй режим Реп - 10,833-L • G -А

* ,„,> ,0.341 -0.045 -0,005 >

Пц - 6,406'L -6 -А

Существенные преимущества эксплуатации вихревой камеры во втором режиме и наличие большой области гистерезиса, в которой формирование второго режима работы отличается неустойчивостью, заставили искать пути конструктивных доработок геометрии камеры. В результате анализа отвода жидкости из камеры в двух режимах и дополнительных экспериментальных исследований было предложено устанавливать на верхней торцевой крышке небольшую по высоте кольцевую перегородку (рис.1 г) на диаметре, рассчитываемому по размеру выход-лого патрубка 0о и диаметру рабочей зоны вихревой камеры Ок.-Dn - 0,3 + 0,7 • (DK - Do) + Do> Эта деталь позволяет значительно увеличить время пребывания жидкости, избавится от гистерезиса и гарантирует стабильную работу камеры во втором режиме. Конструкция вихревой камеры с указанной доработкой защищена авторским свидетельством.

Третья глава посвящена исследованию энергетических потерь в вихревой камере. Предварительно проанализированы литературные данные по гидравлическим потерям в вихревых устройствах, что позволило выявить 'ряд характерных закономерностей. В неорошаемых аппаратах вне зависимости от типа закручивающего устройства гидравлические затраты пропорциональны квадрату скорости газовой фазы и увеличиваются с уменьшением коэффициента крутки. Подача жидкой фазы в аппараты с аксиальными заверителями приводит к прямо пропорциональному возрастанию гидравлического сопротивления от плотности орошения, либо от со-

10

отношения ЬЛЗ. У аппаратов с тангенциальными заверителями энергетические потери при малых нагруз!сах по жидкости имеют тенденцию к снижению.

Ери проведении исследования гидравлического сопротивления неорошаемой вихревой камеры для большей надежности результатов измерения проводились при углах установки пластин завихрителя равных 3,6; 7,6; 12; 16,6; 21,5; 26,7; 32; 37,4 градусов. В отсутствии орошения энергетические затраты автомодельнк по расходу газа , т.е. имеется прямо пропорциональная зависимость потерь от квадрата скорости на входе в вихревую камеру. Гидравлическое сопротивление вихревой камеры поддается описанию математической моделью в соответствии с теорией центробежной форсунки с добавлением слагаемого в виде поправочной' константы

2-ДРо ,2 г- 1 А2 -.

40л;*' +

где С 8,32 .

Было установлено, что коэффициент гидравлического сопротивления, рассчитанный с использованием скорости в щелях завихрителя И8Х примерно одинаков для всех углов установки лопаток завихрителя. и для упрощенного расчета гидравлических потерь можно брать Созх - 21,8.

Гидравлическое сопротивление орошаемой вихревой камеры исследовалось при изменении расхода воздуха от 0,08 до 0,228 м3/с, а>воды -в диапазоне от 0 до 0,4 м3/ч. Углы наклона пластин завихрителя составляли 3,6; 7,6; 16,6; 25,7 градусов. Результаты измерения энергетических потерь (рис.3) показали, что в первом режиме увеличение нагрузки по жидкости сопровождается существенны).» снижением гидравлического сопротивления, причем степень падения тем больше, чем меньше коэффициент крутки, т.е., чем выше интенсивность начальной закрутки газового потока. Оказалось, что для первого режима свойственна авто-модельность по расходу газовой фазы, и расчетная зависимость представляется в виде уравнения регрессии:

ЛР1 . г0'21 Л0-8

- - 1 - 0,35 I- - А

ДРо

При достижении критического значения расхода жидкости происходит резкий скачок гидравлического сопротивления, вызванный перефор-

11

Рио.З Зависимость гидравлического сопротивления от расхода жидкости, газа и угда установки пластин аавихрителя а - а - 16,6°; 1 - 6 - 0,114 м3/с; 2 - 0,161; 3 - 0,22 б - в - 0,161 М3/С; 1 - а - ?,б°; 2 - 16,6; 3 - 26,7.

мированием структуры газожидкостного потока, причем в начальный момент перехода из первого режима во второй наблюдается снижение гидравлического сопротивления до некоторого минимального значения, а затем его увеличение. Во втором режиме гидравлическое сопротивление подчиняется другой закономерности, характеризующейся незначительным ростом с увеличением подачи жидкости. Во втором режиме во всем диапазоне изменения нагрузок газа и жидкости гидравлическое сопротивление можно рассчитать по формуле

0,477 Ь • 6 - А

ЛРо

В заключение главы 'рассматриваются причины перехода из одного режима в другой и экспериментальным путем доказывается, что при увеличении подачи жидкости переход ко второму релжлу работы происходит в результате нивелирования градиента статического давления по рэдиу--су в периферийной зоне вихревой камеры, что приводит к вырождению торцевых перетоков газа' и прекращению транспорта жидкости по верхней крышке к выходному патрубку. В итоге происходит'заполнение объема камеры жидкой фазой. При переходе из второго режима в первый все повторяется в обратной последовательности.

Четвертая глава посвящена рассмотрению процесса переноса массы в вихревой камере. С целью получения количественных оценок массооб-менного процесса, необходимых для расчета и проектирования вихревых аппаратов, было выполнено экспериментальное исследование закономерностей переноса массы в жидкой фазе на примере десорбции кислорода из воды в воздух и в газовой 'фазе при абсорбции аммиака из 'газовоздушной смеси водой. Результаты исследования показали, что эффективность вихревой камеры (по Мерфри) зависит от гидродинамического режима работы и во втором режиме существенно выше, чем в • первом. На рис.4 представлены экспериментальные данные только для второго режима работы.

Исследования массопереноса в жидкой , и газовой фазе показали, что закономерности их протекания довольно схожи, а разница состоит лишь в значениях эффективности, которые для масоогдачи в жидкой фазе несколько выше, а также в некотором отличии влияния расхода жидкой фазы. Увеличение же расхода газовой фазы и в том и другом случаях вызывает рост эффективности процесса массопередачи. Аналогичный эф-

13

"ох

Р.95

Ц90

0,85

0,1 0,15 0,2

' 0,5

0,1Сг,иУс

о,г С,ч%

Нсу 0,6

Ч5

Ц4 0

сРхх^

•д-д

сиз

421,и%

Рио.4 Зависимость эффективности массообмена от расхода газа, жидкости и угла установка пластин аавихрителя а,б - « - 16,6°; 1 - Ь - 0,02(3 м3/ч; 2 - 0,124. В,г - в - 0,102 мэ/с; 1 - с( - .3,6°; 2 - 7,6; 3 - 16,6; 4 - £6,7.

фект наблюдается при постоянном расходе газа с увеличением' степени крутки потока, т.е. с уменьшением угла наклона пластин завихрителя. Возрастание расхода жидкости вызывает постепенное снижение эффектив-' ности в связи с падением степени крупен газового потока-за счет дополнительных затрат энергии идущих на придание вращательного движения жидкой фазе. Сокращение среднего времени пребывания вследствие увеличения подачи жидкой фазы в аппарат вызывает более интенсивное снижение эффективности для больших углов наклона пластин завихрителя при массоотдаче в жидкой фазе. При абсорбции аммиака влияние жидкой-фазы выражено в большей мере для малых углов нашона.

Рост эффективности массообмена при увеличении расхода газовой фазы и при возрастании степени начальной закрутки газа позволил заключить, что интенсификация масссотдачи связана с увеличением скорости газа на входе в рабочую зону вихревой камеры.

В результате обработки экспериментальных данных были получены-регрессионные зависимости для расчета эффективности вихревой камеры:

0.66 -1,83

Еох - 1 - 30,5-Ь

0. 44

£оу - 0.16-С1 - 0,70-Ь)-Мзх

В пятой главе рассматриваются вопросы конкретного использования результатов исследования разработанной конструкции вихревой камеры для целей очистки промышленных газовых выбросов от аммиака. При использовании традиционной'схемы очистки газов от аммиака непросто решаются вопросы хранения и реализации получаемой продукции из-за сезонности использования аммиачной еоды, в основном в зиде жидкого удобрения. Это предполагает наличие у производителя вместимых резервуаров для хранения аммиачной воды. Для внесения ее в почву нужны специальные машины-культиваторы. Все это связано со значительны;«! капитальными вложениями. , • -

Наличие на азотно-туковых заводах бросовой углекислоты, появляющейся в результате очистки азото-водородной смеси, дало возможность разработать новую технологию очистки газов от аммиака с получением кристаллического бикарбоната аммония.

При производстве бикарбоната аммония по известной схеме имеются недостатки технологического плана, такие как: большое количество массообменных аппаратов в технологической цепочке, низкая интенсив-

15

носгь используемых сатураторов, их большие габариты и частая остановка технологического процесса по причине быстрого зарастания кристаллами внутренних теплообменных элементов из-за вялой гидродинамики в* объеме. аппарата, а также использование при производстве чистого продукционного аммиака.

В предлагаемой новой технологической схеме очисиш газов от аммиака удается совместить процессы очистки газов и производства бикарбоната аммония. Бри этом продувочные газы с малым содержанием аммиака направляются на очистку до ДЦК в вихревой абсорбционный аппарат, а танковые газы,с высоким содержанием аммиака совместно с экс-панзерным газом и аммиачной водой, отводимой из вихревого абсорбера, подаются в вихревой газожидкостный реактор для насыщения маточного раствора. Часть циркуляционных газов, выходящих из вихревого реактора в вдце постоянной продувки, подается в вихревой абсорбер, в котором очищаются продувочные гази производства синтеза аммиака. В новой технологической схеме благодаря применению вихревого реактора с активным гидродинамическим режимом удается объединить стадии карбонизации и поглощения аммиака в одном реакционном объеме и исключить зарастание реачтора кристаллами.

В отдельных параграфах главы приводятся расчеты и рассматриваются вопросы проектирования промышленных конструкций вихревого (абсорбера и вихревого газожидкостного реактора, а также проводит. ся технико-экономическая оценка новой технологической схемы. Про; 'изведенные расчеты показывают выигрыш в потребляемой энергии на единицу получаемой продукции и значительное сокращение производственных площадей при ' размещении разработанного оборудования и снижении вынужденных объемов хранения аммиачной воды.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. В рамках решения проблемы очистки промышленных газовых выбросов азотно-туковых заводов предложена новая технология получения бикарбоната аммония, использующая в качестве исходных продуктов газообразные аммиак и двуокись углерода, содержащиеся в отходящих га-,эах.

2. Для реализации промышленного производства бикарбоната аммония из компонентов газовых выбросов азотно-туковых заводов предложено использовать вцхревыо камеры, ■ обладающие высокой удерживающей

16

способностью по жидкости и возможностью регулирования времен^ пробивания жидкости в зоне контакта с газом.

3. Экспериментально установлено наличие двух режимов работы вихревой камеры, существенно отличающиеся по гидродиначичеасой обстановке в камере, и выявлена область гистерезиса, в которой возможно существование как первого, так и второго режима работы. Показано, что второй режим работы отличается более высокой удерживающей способностью по жидкости и большим временем ее пребывания в зоне контакта.

4. Экспериментально подтвержден эффект снижения энергетических затрат при движении в вихревой камере двухфазного газожидкостного noToica.

5. На основе исследования гидродинамических характеристик предложено новое конструктивное решение вихревой камеры, позволяющее существенно расширить диапазон 'ее эффективной работы за счет исклюг ния первого режима.

6. Экспериментальное исследование массопередачи в вихревой камере на примере абсорбции хорошо и трудно растворимых газов подтвердило перспективность применения вихревых камер для очистки промышленных газовых выбросов от газообразных компонентов. .

7. На основе полученных экспериментальных результатов предложена методика расчета рабочих характеристик вихревых камер и разработаны принципы конструирования .промышленных аппаратов для очистки промышленных газовых выбросов азотно-туковых заводов.

Основные условные обозначения

V.-s - количество жидкости удерживаемое в камере; L - подача жидкости, м3/ч; S - расход газа, м3/с; А - 4-FBX/Ji'DK-Do - козффициет крутки; р - плотность_газа, кг/м3; Еох и Еоу - эффективность массо-обмена в жидкой и газовой фазах.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Лаптев С.А., Овчинников A.A., Николаев H.A. Закономерности Движения двухфазного газожидкостного потока в вихревых камерах / Казан. хим.-технол. ин-т. - Казань, 1990. -22 с. - Деп. в ОНИИГЭхим г.Черкассы 09.04.90, N 272 - хп90.

17

2. Лаптев С.А., Овчинников A.A., Николаев H.A. Движение газо-одкостного потока в вихревых камерах с пережимом / Казан, хим.-тех-чол, ин-т. - Казань, 1990; - 15 с. - Деп. в ОНШТЭхим г.Черкассы ¿5.12.90, N 785 - хп50.

3. Лаптев С.А., Овчинников A.A., Николаев H.A. Закономерности поведения двухфазного газожидкостного потока в вихревых камерах // VIII Всесоюзная конференция "Двухфазный поток в энерготехнических машинах и аппаратах": Тезисы докладов (23 - 25 октября 1990 г., Г.Ленинград).- Ленинград 1990-.- с.226-228.

. 4. Лаптев O.A., .Овчинников A.A., Николаев H.A. Закономерности поведения газожидкостного потока в вихревых камерах // Гидродинамика отопительно вентиляционных устройств: Межвуз. сб. Казань: КИСИ, 1991,- с. 37-49.

5. Лаптев С.А. Поведение газожидкостного потока в .вихревых камерах // IV Всесоюзная конференция молодых исследователей "Актуальные вопросы теплофизики и физической гидрогазодинамики": Тезисы докладов (27 - 29 марта 1991 г., г.Новосибирск). - Новосибирск 1991.-с. 109-110.

6. Лаптев С.А. Поведение газожидкостного потока в вихревых камерах // Сибирский физико-технический журнал. - 1992. - Вып.5,-с. 131-134.

7. A.C. 1816454 СССР, ШИ3 В Ol D 3/30. Вихревая.камера для проведения тепломассообменкых процессов / С.А.Лаптев, А.А.Овчинников, H.A.Николаев.- Опубл^ В.И., 1993, N 19, с. 10.

' 8. Лаптев С.А., Овчинников А.А., Николаев H.A. Динамика газожидкостного потока в вихревой камере // Химическая промышленность. -1994. - N - С. 624-628.

9. Лаптев С.А., Овчинников A.A., Николаев H.A. Закономерности абсорбции газов в вихревой камере // Массообменные процессы и аппараты химической технологии: Межвуз. сб. Казань: КГТУ,1994.- С. 65-70

Соискатель

Лаптев

Тираж 80 экз.

заказ 59

Казанский государственный технологический университет Офсетная лаборатория

420015, Казань, К. Маркса, 68