Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Обоснование параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ с целью обеспечения сохранности законтурного массива

ВАК РФ 25.00.20, Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации по теме "Обоснование параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ с целью обеспечения сохранности законтурного массива"

004603354 На правах рукописи

ШАЛАЕВ Михаил Сергеевич

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ЩЕЛЕОБРАЗОВАНИЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ВЗРЫВНЫХ РАБОТ С ЦЕЛЬЮ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СОХРАННОСТИ ЗАКОНТУРНОГО МАССИВА

Специальность 25.00.20 - Геомеханика, разрушение

горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 3 СЕН 2010

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2010

004608354

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургском государственном горном институте имени Г.В.Плеханова (техническом университете).

Научный руководитель -доктор технических наук, профессор

Парамонов Геннадий Петрович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Закалинский Владимир Матвеевич, кандидат технических наук, доцент

Лигоцкий Дмитрий Николаевич

Ведущее предприятие - ОАО «Гипроруда».

Защита диссертации состоится 24 сентября 2010 г. в 17 ч на заседании диссертационного совета Д 212.224.06 при Санкт-Петербургском государственном горном институте имени Г.В.Плеханова (техническом университете) по адресу: 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2, (bogusl@spmi.ru), ауд.1160.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского государственного горного института.

Автореферат разослан 23 августа 2010 г.

УЧЕНЫЙ СЕКРЕТАРЬ диссертационного совета доктор технических наук, профессор

Э.И.БОГУСЛАВСКИЙ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Развитие открытого способа разработки месторождений полезных ископаемых в современных условиях связано с непрерывным ростом предельной глубины карьеров, что влечет за собой необходимость повышения устойчивости горных выработок. Производство массовых взрывов на карьере оказывает существенное влияние на сохранность законтурного массива и как следствие, на устойчивость бортов карьера при постановке их в конечное положение.

Для снижения интенсивного воздействия сейсмических волн на законтурный массив необходимо применять специальные технологии буровзрывных работ на предельном контуре. Одной из таких технологий является разновидность контурного взрывания - метод предварительного щелеобразования. Сущность этого метода состоит в формировании разгрузочной щели до взрыва зарядов рыхления, что позволяет обеспечить сохранность законтурного массива от разрушающих волн напряжений массового взрыва.

В этом направлении выполнен большой объем исследований ведущими учеными Б.Н. Кутузовым, М.Г. Менжулиным, В.Н. Мо-синцом, А.Я. Исаковым, В.А. Фокиным, E.H. Шером, М.А.Нефедовым, С.К. Рубцовым, М.Г. Егоровым, В.А. Боровиковым, В.Н. Костюченко, Д.М. Бронниковым и др.

Однако при наличии большого количества расчетных методик по определению параметров предварительного щелеобразования на практике данный метод не приобрел широкого распространения. Это связано с тем, что в расчетных методах не учитываются достаточно полно энергетические свойства ВВ, конструкция заряда и физико-механические свойства массива. Это особенно актуально в настоящее время при наличии на рынке широкого ассортимента ВВ. Кроме того, необходимо отметить, что теоретические работы по изучению влияния различных конструкций зарядов ВВ на формирование щели, эффективно экранирующей волны напряжения от зарядов рыхления, в открытой литературе практически отсутствуют.

Таким образом, обоснование параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов с целью

обеспечения сохранности законтурного массива является актуальной задачей горнодобывающей промышленности страны. Цель диссертационной работы.

Обеспечение сохранности законтурного массива на основе оптимизации параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов на карьерах. Задачи исследования:

1. Анализ состояния изученности вопроса устойчивости бортов карьера при производстве взрывных работ;

2. Исследование механизма формирования контурной щели, анализ критериев ее роста;

3. Разработка методики по расчету параметров предварительного щелеобразования на основе управления взрывным импульсом за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ;

4. Лабораторные исследования динамики роста трещины и ее ширины раскрытия в плоскости между контурными зарядами ВВ различных конструкций;

5. Промышленные исследования влияния параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ на формирование контурной щели и степени локализации сейсмовзрывных волн вглубь законтурного массива.

Идея работы.

Обоснование параметров предварительного щелеобразования целесообразно осуществлять на основе управления импульсом взрывного нагружения (его формой и длительностью) за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ. Научная новизна работы.

Установлены зависимости изменения скорости развития щели и ее ширины раскрытия в плоскости между контурными зарядами ВВ при динамическом нагружении массива в зависимости от газодинамических параметров в зарядной полости, энергетических характеристик взрывчатого вещества, конструкции заряда и свойств горного массива, позволяющие повысить сохранность законтурного массива.

Установлен диапазон оптимальных коэффициентов интенсивности напряжений формирования трещины заданной длины при которых обеспечивается сохранность законтурного массива для за-

4

рядов ВВ различных конструкций с учетом свойств ВВ для условий карьера «Заболотное»

Основные защищаемые положения:

1. Выбор параметров предварительного щелеобразования необходимо осуществлять через подбор коэффициента интенсивности напряжения в вершине трещины, снизу ограниченного пределом прочности на растяжение, при котором возможен ее рост, а сверху -пределом прочности на сжатие данной среды для локализации заколов вглубь массива

2. Формирование заданной ширины раскрытия трещины для сохранности законтурного массива целесообразно осуществлять на основе управления импульсом взрывного нагружения (его формой и длительностью) за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ.

3. Создание эффективной экранирующей щели, обеспечивающей сохранность законтурного массива при производстве взрывных работ, достигается за счет применения шланговых зарядов ВВ пониженной плотности, снижающих сейсмическое действия взрыва (скорость смещения массива) до 30%.

Методы исследований. Обзор и анализ исследований отечественных и зарубежных работ ученых в области взрывного дела, комплексное использование теоретических и экспериментальных работ в лабораторных и полигонных условиях, применения физико-математического моделирования на ЭВМ газодинамических процессов, протекающих в зарядной полости, а также сравнительный анализ результатов лабораторных исследований с результатами промышленных испытаний

Достоверность научных положений подтверждается большим объемом проанализированной и обобщенной информации в области взрывного дела отечественных и зарубежных исследований, использованием современных представлений физики и механики в области трещинообразования при динамических нагрузках, хорошей сходимостью расчетных данных с результатами лабораторных и производственных экспериментов.

Практическая значимость работы

Разработана методика расчета параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов, учитывающая энергетические свойства ВВ, конструкцию заряда, физико-механические свойства массива, позволяющая сформировать контурную щель постоянной ширины раскрытия для эффективного экранирования сейсмовзрывных волн;

Рекомендованные конструкции и параметры контурных зарядов приняты к внедрению на карьере «Заболотное» в Выборгском районе Ленинградской области

Апробация работы. Основные положения работы докладывались на симпозиуме «Неделя горняка-2010» (МГГУ, Москва 2010), на ежегодных научных конференциях молодых ученых (г. Санкт-Петербург, СПГГИ (ТУ), с 2006 по 2010 г.г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 3 печатных работы в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав и заключения общим объемом 135 страниц, содержит 19 таблиц, 47 рисунков, а также список литературы из 90 наименований.

Автор выражает благодарность научному руководителю профессору Г.П. Парамонову, развитие идей которого, постоянное внимание и помощь способствовали успешному выполнению работы, а также сотрудникам кафедры "Безопасность производства и разрушения горных пород" за практические советы при написании диссертации.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В главе I диссертационной работы изложено современное состояние изученности процесса формирования контурной щели при производстве взрывных работ с целью обеспечения сохранности законтурного массива; рассмотрены основные критерии роста и раскрытия контурной щели при методе предварительного щелеобразования, выполнен анализ факторов, определяющих эффективность экранирования сейсмовзрывных волн сформированной щелью. Рас-

смотрены различные методики расчета параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ, выявлены как недостатки, так и преимущества существующих подходов к их расчету.

Сформулированы цель и задачи исследований.

В главе II описана математическая модель расчета параметров газодинамических нагрузок на стенке шпура (скважины) при взрыве зарядов различных конструкций, в основе которой положен коэффициент интенсивности напряжений, определяющий динамику роста трещины при сохранении законтурного массива.

В главе III приведены результаты лабораторных исследований на бетонных и гранитных блоках динамики роста трещины, сформированной зарядами различных конструкций; выполнены расчеты ширины раскрытия щели по глубине шпура с учетом динамики роста трещины, на основе изменения газодинамических процессов в зарядной камере при взрыве зарядов различных конструкций с учетом свойств ВВ и массива.

В главе IV выполнен расчет параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов для условий гранитного карьера «Заболотное» на основе разработанной методики; приведены и проанализированы результаты промышленного эксперимента, выполнена оценка эффективности работы предложенных конструкций зарядов ВВ и даны рекомендации по их внедрению в «Типовой проект производства взрывных работ».

Основные результаты работы исследований отражены в следующих защищаемых положениях:

1. Выбор параметров предварительного щелеобразования необходимо осуществлять через подбор коэффициента интенсивности напряжения в вершине трещины, снизу ограниченного критическим коэффициентом интенсивности напряжений, при котором возможен ее рост, а сверху - пределом прочности на сжатие данной среды для локализации заколов вглубь массива

В основу расчета параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ положен «поршневой» механизм разрушения, при котором формирование и развитие щели

происходит в основном за счет квазистатического действия газообразных продуктов взрыва в зарядной полости.

При квазистатическом подходе процесс формирования трещины определяется коэффициентом интенсивности напряжений, характеризующим напряженно-деформированное состояние вблизи вершины трещины для данной среды, независимо от вида нагруже-ния, формы и размеров тела. Для каждого материала имеется свой критический коэффициент интенсивности напряжений, при превышении которого возможен рост трещины. Условие роста трещины в этом случае можно описать выражением:

К, > К ,с,

где К1С - критический коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины, при котором возможен ее рост, МПахм"2.

Значение коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины находится из решения задачи типа Бови о нагруже-нии давлением круговой полости с выходящими на нее радиальными разрезами. При этом коэффициент интенсивности напряжений равен:

2-Р-и-ИСк)-% т-

К> = 1,п „

2-л . 2-я) .

-+5Ш- ■(

п п )

где Ск — скорость волн Релея, м/с; I — текущая длина трещины, считая от центра шпура, м; /?0 — радиус шпура, м; ) - функциональная

зависимость изменения давления в шпуре во времени, п — число единичных трещин.

Помимо роста трещины необходимо не нарушить околошпуровое пространство, разрушение которого, начинается при превышении давлений в зарядной полости предела прочности на сжатие среды. Этот критерий был положен в основу другого критического коэффициента интенсивности напряжений К1Р, ограничивающего предельные напряжения в вершине трещины.

Таким образом, при расчете параметров предварительного щелеобразования необходимо обеспечить диапазон оптимальных коэффициентов интенсивности напряжений, в пределах которого напряжения создаваемые взрывом заряда ВВ различных конструкций для данной среды не нарушат законтурный массив и максимально сформируют трещину в плоскости между шпурами.

Для условий гранитного карьера «Заболотное» был выполнен расчет коэффициентов интенсивности напряжений в вершине трещины, создаваемой взрывом зарядов ВВ различных конструкций при формировании контурной щели. Результаты расчетов представлены на рис. 1 и в таблице 1.

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Рис. 1.Зависимость коэффициента интенсивности напряжений от времени для различных конструкций зарядов ; 1 - верхний предел - критический коэффициент роста в вершине трещины; 2- нижний предел - критический коэффициент разрушения

Как видно из рис. 1, в необходимый диапазон К1С < К, <

попадают значения коэффициентов интенсивности при взрыве шланговых зарядов ВВ (Геликс -650) при диаметре патронов 70 мм и 60 мм, а также конструкция заряда- гирлянда с диаметром патрона

90 мм. При этом длительность действия таких напряжений в заданных пределах максимальна для конструкции шланговых зарядов с диаметром патрона 60 мм, которая составляет 34,9 мс, что позволяет ее рекомендовать для промышленных испытаний в качестве основной для формирования контурной щели максимальной длины без заколов вглубь законтурного массива

Таблица 1

Результаты расчета коэффициента интенсивности напряжений и времени его действия для различных конструкций зарядов ВВ

Тип конструкции заряда ВВ ТипВВ Максимальное значение К] МПахм0'5 Общее время действия К„ мс Полезное время действия К|, мс

Сплошной заряд (<1=127 мм и р=1,25 т/и3) Сибирит 1200 1058 23,8 10,6

Сплошной заряд (<1=127 мм и р=1,15 т/м3) Сибирит 1200 853 25,4 11,3

Шланговый (¿=90 мм) Геликс-650 123 28,6 12,9

Шланговый (с1=80 мм) Геликс-650 60,8 30,3 13,1

Шланговый (с!=70 мм) Геликс-650 27,3 32,4 32,4

Шланговый (<1=60 мм) Геликс -650 10,8 34,9 34,9

Шланговый (<1=45 мм) Геликс -650 1,92 0 0

Гирлянда (<1=90 мм) Порэмит 19,2 27,8 27,8

2. Формирование заданной ширины раскрытия трещины для сохранности законтурного массива целесообразно осуществлять на основе управления импульсом взрывного нагружения (его формой и длительностью) за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ.

Для эффективного экранирования волн напряжений от основного массового взрыва необходимо сформировать контурную щель, постоянной ширины раскрытия по всей ее длине с учетом акустических жесткостей среды и экрана. В работах исследователей, занимавшихся вопросом формирования контурной щели, например В.Н. Костюченко, Д.М.Бронникова, щель представляла собой пло-

Для проверки расчетных данных были проведены лабораторные исследования на бетонных и гранитных блоках. В качестве заряда В В использовался ТЭН и его смеси для моделирования различных конструкций зарядов и типов ВВ. Длина и диаметр шпура составили 120 мм и 5 мм соответственно.

25,0

s

5

3 20,0

15,0

10,0 5,0

0,0

0 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250

I, МКС

Рис.3. Динамика раскрытия щели во времени для зарядов различных конструкций в сечении шпура на расстоянии 60 мм от его устья

2 I

3 20,0

15,0 10,0

5,0

0,0

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0

1,мм

Рис.4. Зависимость раскрытия щели от ее роста для зарядов различных конструкций в сечении шпура на расстоянии 60 мм от его устья

Для изучения ширины раскрытия щели по глубине в плоскости между контурными зарядами использовался дефектоскоп

л

\ ... -с инертной добавкой

% • J*"" - )( гирлянда

11 j ^ % А V --X X X X X XX

А 1220. Измерения ширины щели производилось точечно по длине шпура и в плоскости между зарядами. В таблице 2 приведены результаты расчетных и лабораторных исследований ширины раскрытия щели по длине заряда.

Анализ полученных результатов показывает, хорошую сходимость расчетных значений с фактической шириной раскрытия трещины с экспериментальными данными. Из результатов таблицы 2 хорошо видно, что раскрытие трещины по глубине шпура не постоянно и зависит от концентрации (перераспределения) энергии в шпуре. Наиболее предпочтительна щель, сформированная конструкцией сплошного заряда ВВ, однако напряжения создаваемые такой конструкцией не обеспечивают максимальный рост трещины без заколов вглубь массива.

Таблица 2

Результаты расчетных и лабораторных исследований ширины раскрытия щели по глубине шпура для различных конструкций

заряда ВВ

Исследуемое се- Ширина раскрытия щели Расчетная ширина рас-

чение шпура на (экспер. средн.), мм крытия ,

расстоянии от его мм

устья, мм

Сплошной заряд

40 11 9.1

60 12 11,3

120 12 11,5

Заряд с инертной добавкой (15 % КаС1)

40 9 8,1

60 10 10,2

120 10 9,6

Заряд с радиальным зазором

40 5 5

60 6 5,7

120 3 3.7

Заряд гирлянда

40 4 5

60 3 2,4

120 2 3,7

ский промежуток между двумя независимо приготовленными блоками модельной среды с постоянной шириной по глубине экрана, что на практике почти невозможно. Кроме того, в основном изучался взрыв сосредоточенного заряда, а не цилиндрического, волновое поле которого имеет осевую симметрию, что дает лишь качественную картину происходящих процессов.

Для определения влияния конструкции заряда ВВ на формирование щели при динамическом нагружении для модельных блоков из бетона и гранита были выполнены расчеты импульса взрыва. Известно, что давление в зарядной полости определяется газодинамическими процессами в зарядной полости и зависит от времени и пространства. Для модельных зарядов была рассчитана динамика изменения давления в зарядной полости во времени для различных сечений по длине шпура.

На рис. 2 представлен график изменения импульса взрыва на расстоянии 60 мм от устья шпура (х=60 мм), что соответствует середине воздушного промежутка в зарядной полости. Видно, что при использовании конструкции заряда - гирлянда за счет воздушного промежутка достигается резкое снижение первоначального давления в зарядной полости, но при этом увеличивается общее время воздействие продуктов детонации на среду.

«Полярными» эпюрами изменения давления ПД в зарядной полости во времени в данном случае получились при сплошном колонковом заряде и заряде - гирлянда (рис.2). В первом случае давление в волне разрежения, достигает величины, равной 21 ГПа и постепенно падает вплоть до 80 мкс, после чего начинается свободное истечение газа из шпура и резкое падение давления при общей длительности воздействия на среду равном 580 мкс. Для конструкции заряда гирлянда продолжительность действия давления в волне разрежения наблюдается до 215 мкс включительно при максимальном давлении 3367 МПа, а общее время действия импульса на среду составляет 850 мкс.

На основе теоретических расчетов для определения ширины раскрытия щели предложена формула, связывающая давление в зарядной полости через коэффициент интенсивности напряжений и динамику роста трещины:

Ш = 4'к>.[ (Лш

где Е - модуль упругости среды, МПа, Кг коэффициент интенсивности напряжений МПахм"2, / (0 - изменение длины трещины во времени.

25000 20000 15000 10000 5000

' сплошной

А » • - - с инертной / \ добавкой 1 V ■ радиальный

1 1 \ 1 1 ^ 1 1 зазор —Х- - гирлянда

| « 1 « 1 ■ [ * т _ %

ж ' / орс&х. -тМз^-,-1- -х- Ы- -х- -X

10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130

140 150 I, икс

Рис.2. Зависимость давления в зарядной полости от времени на расстоянии

60 мм от устья шпура

Результаты расчета, представленные на рис. 3 и рис.4 позволяют определить время и величину эффективного раскрытия щели (в данном случае в плоскости между зарядами на расстоянии от устья шпура х=60 мм) для зарядов различных конструкций с учетом свойств среды.

Анализ результатов показывает, что для конструкции, например, заряда - гирлянда, время раскрытия трещины средней ширины 2 мм и длины 72 мм составит 225 мкс, что в свою очередь позволяет определить сразу два параметра контурного взрывания: расстояние между шпурами (длина трещины) и время замедления между контурным зарядами и зарядами рыхления (время раскрытия трещины).

С другой стороны, ширина раскрытия трещины, сформированной конструкцией заряда гирлянда, не постоянна и зависит от расположения патрона по высоте шпура. Величина раскрытия такой трещины достигает в некоторых точках между стенками значений 2 мм, что может привести к ее закрытию за счет волн напряжений от зарядов рыхления.

Таким образом, полученные результаты подтверждают возможность формирования заданной ширины раскрытия щели на основе управления импульсом взрывного нагружения за счет конструкции заряда и энергетических свойств ВВ.

3. Создание эффективной экранирующей щели, обеспечивающей сохранность законтурного массива при производстве взрывных работ достигается за счет применения шланговых зарядов ВВ пониженной плотности, снижающих сейсмическое действия взрыва (скорость смещения массива) до 30%.

Для создания эффективной экранирующей щели для условий гранитного карьера «Заболотное» ОАО «Гранит-Кузнечное» были рассчитаны параметры предварительного щелеобразования.

Один из наиболее важных параметров - расстояние между контурными зарядами. Этот параметр рассчитывался через динамику роста трещины во времени по зависимости, предложенной Е.Н Шером, связывающей скорость движения единичной трещины с величиной коэффициента интенсивности напряжений в ее вершине:

Л ""

1-ехр(ог(1—тг~))

К1С

где Упр - предельная скорость трещины, м/с; К,с - критический коэффициент интенсивности напряжений, Па х м0,5;/С; - текущий коэффициент интенсивности напряжений; Па х м0,5; (X — параметр материала.

Однако для применения этой формулы и нахождения оптимального расстояния между контурными зарядами по формированию щели заданной длины необходимо получить параметр материала а, характеризующий среду в которой протекает процесс разрушения. Для нахождения этого параметра были проведены экспериментальные исследования скорости развития трещины между шпу-

рами. Регистрация скоростей осуществлялась датчиками «разрыва», фиксирующими начало раскрытие трещины. Датчики располагались на заданном расстоянии между шпурами, что позволяло измерять скорость развития трещины. Обработка экспериментальных данных позволило определить параметр а для гранита и бетона, который соответственно равен ос — 0,001 и а = 0,05.

Конструкция заряда, тип ВВ и диаметр заряда выбирались на основе подбора оптимального коэффициента интенсивности напряжения в вершине трещины (рис.1), условие роста которой без нарушения законтурного массива можно выразить так:

KIC <K1<

где К1С - критический коэффициент интенсивности напряжений при котором возможен рост трещины, Па х м0'5; К, - текущий коэффициент интенсивности напряжений; Па х м0,5, К1Р - критический коэффициент интенсивности напряжений, ограничивающий предельные напряжения

Диаметр контурных скважин был принят в соответствии с принятой технологией на карьере и возможностью бурового оборудования, глубина контурных скважин - согласно «Типовому проекту БВР ...» по которому ведутся взрывные работы.

Интервал замедления между контурными зарядами рассчитывался исходя их того, чтобы взрыв зарядов рыхления должен быть произведен только после завершения эффективного раскрытия контурной щели.

Результаты расчета основных параметров предварительного щелеобразования по предложенной методике и проектных для условий карьера «Заболотное», представлены в таблице 3.

Для оценки эффективности экранирования сформированной щели было принято значение скорости смещения массива за экраном. Регистрация скоростей смещения массива осуществлялись при помощи сейсмостанции Blastmate III фирмы Instantel на расстоянии 75-150 м от экрана.

На рис. 5 приведены типичные сейсмограммы при проведении массовых взрывов с применением предварительного щелеобразования и без него.

Таблица 3

Расчетные и проектные параметры контурного взрывания для карьера Заболотное

Параметры предварительного щелеобразования для условий карьера «Заболотное» Тип конструкции заряда

Шланговый Сплошной с пониженной плотностью (р=1,15 т/м3) Гирлянда*

Расстояние между контурными скважинами, м 2,0 1,8 1,7

Диаметр скважин рыхления и контурных, мм 127 127 127

Глубина скважин, м 15 15 15

Величина забойки, м 3,5 3,5 3,5

Интервал замедления между скважинами рыхления и контурными скважинами, мс 100 50 50-75

Тип ВВ Геликс-650 Сибирит1200 Порэмит

Диаметр заряда, мм 60 127 90

* проектные параметры контурного взрывания

Результаты эффективности экранирования щелей, сформированных различными конструкциями зарядов, представлены в таблице 4.

Результаты эксперимента показывают, что щель, сформированная конструкцией зарядов гирлянда и шлангового соответственно снижает сейсмические колебания массива на 31 % и 33 % в сравнении без применения метода предварительного щелеобразования.

А, мм/сек а)

I I I 4 I I I I I I I I I I I I I г I

/аЛМ х

о.о ^ ">' I I | -------Г'-'Г......г.......I-........I.......I.......I-......т II" г........I "г,

й ю X) АО ы> ы> VI» «*» V.' -то но 11 -ми ил» н'.| г/о кю I ц

А, мм/сек б)

0.1Ю-1 I 11^1 I I I I I I I I I I I I I I I

Рис. 5. Типичные сейсмограммы при массовом взрыве: а) - без применения предварительного щелеобразования; б) - с применением

Следует отметить ряд преимуществ при использовании шланговых зарядов при применении предварительного щелеобразования:

- увеличение расстояние между контурными скважинами с 1,7 м до 2,0 м;

- повышение технологичности процесса заряжания контурных скважин.

Таким образом, предложенный подход к выбору типа ВВ и конструкции заряда с учетом свойств массива позволяет рассчитать параметры предварительного щелеобразования и сформировать щель заданных параметров, обеспечивающих сохранность законтурного массива.

Таблица 4

Экспериментальные значения скоростей смещения массива при _взрыве зарядов ВВ различных конструкций_

Тип конструкции Тип ВВ Скорость смешение массива за экраном, см/с Коэффициент экранирования

Заряд Гирлянда , с1п=90 мм Порэмит 4,8 1,33

Шланговый заряд ¿1п=60 мм Геликс 650 4,9 1,31

Сплошной заряд пониженной плотности (р=1,15 т/м3) Сибирит 1200 5,4 1,19

Массовый взрыв без экрана Сибирит 1200 6,4 1,00

Рекомендованные конструкции заряда и методика расчета параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ внедрены в типовой проект производства массовых взрывов на гранитном карьере «Заболотное», получены акты внедрения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Диссертация является законченной научной квалификационной работой, в которой представлено решение актуальной для горнодобывающих предприятий задачи - повышение сохранности законтурного массива при производстве взрывных работ на основе выбора оптимальных параметров предварительного щелеобразования и рациональных конструкций зарядов ВВ.

Основные научные результаты и выводы заключаются в следующем:

1. Предложен принцип выбора типа ВВ и конструкции заряда для предварительного щелеобразования на основе управления коэффициентом интенсивности напряжений в вершине трещины при формировании щели максимальной длины без заколов вглубь законтурного массива.

2. Получен параметр среды, характеризующий свойства бетона и гранита для определения скорости развития трещины.

3. Предложена формула расчета ширины раскрытия трещины от коэффициента интенсивности напряжений с учетом динамики ее роста и свойств среды.

4. Полумены зависимости ширины раскрытия контурной щели во времени и пространстве при взрыве зарядов различных конструкций, что позволяет однозначно определить интервал замедления между контурными зарядами и зарядами рыхления.

5. Экспериментально установлено, что применение как шланговых зарядов пониженной плотности, так и зарядов конструкции гирлянда позволяет снизить скорость смещения среды в законтурном массиве на 30 %, что позволяет рекомендовать шланговые заряды для предварительного щелеобразования ввиду их более высокой технологичности и простоты заряжания скважин.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Шалаев М.С. К вопросу повышения устойчивости бортов карьера при контурном взрывании за счет применения гелеобразных ВВ./ Г.П. Парамонов, М.С. Шалаев// Записки Горного института, том 180, 2009 г. С.217-220

2. Шалаев М.С. Снижение воздействия производства массовых взрывов на биоводные ресурсы при взрывных работах (на примере месторождения гнейсо-гранитов)./ Г.П. Парамонов, М.С. Шала-ев//Сборник «Взрывное дело», №102/59,М. 2009 г. С.220-227

3. Шалаев М.С., К вопросу повышения эффективности экранирующей щели за счет выбора рациональной конструкции заряда./ Г.П. Парамонов, М.С. Шалаев // Сборник «Взрывное дело», №103/60,М. 2010 г. С. 190-199

РИЦ СПГГИ. 11.08.2010.3.476. Т.100 экз. 199106 Санкт-Петербург, 21-я линия, д.2.

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Шалаев, Михаил Сергеевич

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. ОБЗОР И АНАЛИЗ НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ, МЕТОДОВ И

СРЕДСТВ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ УСТОЙЧИВОСТЬ БОРТОВ КАРЬЕРА.

1.1 Контурное взрывание — щадящая технология взрывных работ для обеспечения сохранности массива.

1.2. Анализ методик расчета параметров контурного взрывания.

1.3. Экранирующее действие щели при контурном взрывании.

Выводы.

ГЛАВА II. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ФОРМИРОВАНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ КОНТУРНОГО ЗАРЯДА.

2.1. Описание математической модели расчета влияния газодинамических параметров продуктов взрыва на формирование контурной щели.

2.2. Анализ результатов расчета газодинамического воздействия продуктов детонации при взрыве зарядов различных конструкций в бетоне.

2.3. Анализ результатов расчета газодинамического воздействия продуктов детонации при взрыве зарядов различных конструкций в граните.

Выводы.

ГЛАВА III. ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ФОРМИРОВАНИЯ КОНТУРНОЙ ЩЕЛИ.

3.1 Физическое моделирование методом эквивалентных материалов условий проведения экспериментов.

3.2 Лабораторные исследования динамики роста трещины при взрыве зарядов различных конструкций.

3.3 Лабораторные исследования ширины раскрытия трещины между контурными1 шпурами.

Выводы.

ГЛАВА IV. ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ ПРЕДЛОЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЗАРЯДОВ ВВ ПО ФОРМИРОВАНИЮ ЭФФЕКТИВНОЙ

КОНТУРНОЙ ЩЕЛИ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СОХРАННОСТИ ЗАКОНТУРНОГО МАССИВА.

4.1 Краткая характеристика месторождения и существующая технология буровзрывных работ.

4.2 Методика проведения промышленного эксперимента.

4.3 Результаты промышленных испытаний.

Выводы.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Обоснование параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ с целью обеспечения сохранности законтурного массива"

Актуальность работы. Развитие открытого способа разработки месторождений полезных ископаемых в современных условиях связано с непрерывным ростом предельной глубины карьеров, что влечет за собой необходимость повышения устойчивости бортов карьера. Производство массовых взрывов на карьере оказывает существенное влияние на сохранность законтурного массива и как следствие, на устойчивость бортов карьера при постановке их в конечное положение.

Для снижения интенсивного воздействия сейсмических волн на законтурный массив необходимо применять специальные технологии буровзрывных работ на предельном контуре. Одной из таких технологий является разновидность контурного взрывания — метод предварительного щелеобразования, сущность которого состоит в формировании разгрузочной щели до взрыва зарядов рыхления, что позволяет обеспечить сохранность законтурного массива от разрушающих волн напряжений массового взрыва.

Однако при наличии большого количества расчетных методик по определению параметров предварительного щелеобразования на практике-данный метод не приобрел широкого распространения. Это связано с тем, что в расчетных методах не учитываются достаточно полно энергетические свойства ВВ, конструкция заряда и физико-механическая характеристика среды. Это особенно актуально в настоящее время при наличии на рынке широкого ассортимента ВВ. Кроме того, необходимо отметить, что теоретические работы по изучению влияния различных конструкций зарядов ВВ на формирование щели, эффективно экранирующей волны напряжения от зарядов рыхления, в открытой литературе практически отсутствуют.

В настоящей работе выполнено обоснование параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов с целью обеспечения сохранности законтурного массива на примере месторождения гнейсо-диоритов «Заболотное» в Выборгском районе

Ленинградской области.

Целью диссертационной работы является обеспечение сохранности законтурного массива на основе оптимизации параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов на карьерах.

Идея работы — Обоснование параметров предварительного щелеобразования целесообразно осуществлять на основе управления импульсом взрывного нагружения (его формой и длительностью) за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ: Задачи исследования:

1. Анализ состояния изученности вопроса устойчивости бортов карьера при производстве взрывных работ;

2. Исследование механизма формирования контурной щели, анализ критериев ее роста;

3. Разработка методики по расчету параметров предварительного щелеобразования на основе управления взрывным импульсом за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ;

4. Лабораторные исследования динамики роста трещины и ее ширины раскрытия в плоскости между контурными зарядами ВВ различных конструкций;

5. Промышленные исследования влияния параметров предварительного щелеобразования при производстве взрывных работ на формирование контурной щели и степени, локализации сейсмовзрывных волн вглубь законтурного массива.

Основные защищаемые положения, представленные к защите: 1. Выбор параметров предварительного щелеобразования необходимо осуществлять через подбор коэффициента интенсивности напряжения в вершине трещины, снизу ограниченного пределом прочности на растяжение, при котором возможен ее рост, а сверху - пределом прочности на сжатие данной среды для локализации заколов вглубь массива.

2. Формирование заданной ширины раскрытия трещины для сохранности законтурного массива целесообразно осуществлять на основе управления импульсом взрывного нагружения (его формой и длительностью) за счет конструкции заряда и энергетических характеристик ВВ.

3 .Создание эффективной экранирующей щелщ обеспечивающею сохранность законтурного1 массива-, при производстве взрывных; работ, достигается за счет применения, шланговых зарядов' ВВ пониженной; плотности, снижающих сейсмическое действия взрыва (скорость смещения! массива) до 30%.

Научная новизна работы.

1. Установлены зависимости изменения» скорости развития* щели и ее* ширины раскрытия в плоскости, между контурными зарядами ВВ при: динамическом нагружении массива; в зависимости^ от газодинамических, параметров? в зарядной .полости, энергетических характеристике взрывчатого вещества, конструкции» заряда и свойств' горного массива; позволяющие повысить сохранность законтурного массива.

2. Установлен диапазон« оптимальных: коэффициентов* интенсивности; напряжений!' . формирования- трещины; заданной/ длины при которых обеспечивается? сохранность, законтурного массива; для зарядов: ВВ; различных конструкций с учетом свойств ВВ для; условий: гранитного^ карьера «Заболотное».

Методы исследований. Общей теоретической и методологической!базой диссертационной работы, послужили: труды отечественных и зарубежных ученых и практиков в области рационального; использования; полезных ископаемых и открытых горных работ. При выполнении исследований использовались: анализ? и обобщение горно-геологических материалов проектных И1 производственных организаций; горно-геометрические расчеты, метод вариантов для; сравнения-: и выбора целесообразных технологических схем подготовки новых горизонтов на обводненном угольном месторождении.

Достоверность научных положений подтверждается большим объемом проанализированной и обобщенной информации в области взрывного дела отечественных и зарубежных исследований, использованием современных представлений физики и механики в области трещинообразования при динамических нагрузках, хорошей сходимостью расчетных данных с результатами лабораторных и производственных экспериментов.

Практическая значимость работы:

Разработана методика расчета параметров предварительного щелеобразования при производстве массовых взрывов, учитывающая энергетические свойства ВВ, конструкцию заряда, физико-механические свойства массива, позволяющая сформировать контурную щель постоянной ширины раскрытия для эффективного экранирования сейсмовзрывных волн;

Рекомендованные конструкции и параметры контурных зарядов приняты к внедрению на карьере «Заболотное» в Выборгском районе Ленинградской области

Апробация работы. Основные положения работы докладывались на симпозиуме «Неделя горняка-2010» (МГГУ, Москва 2010), на ежегодных научных конференциях молодых ученых (г. Санкт-Петербург, СПГГИ (ТУ), с 2006 по 2010 г.г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 3 работы. Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав и заключения общим объемом 135 страниц, содержит 19 таблиц, 47 рисунков, а также список литературы из 90 наименований.

Заключение Диссертация по теме "Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика", Шалаев, Михаил Сергеевич

Выводы

1. Выполнен расчет параметров предварительного щелеобразования по разработанной методике для условий месторождения "Гаврилово" участок Заболотное;

2. Получены типичные осциллограммы прохождения волн напряжений через контурную щель, сформированную взрывом контурных зарядов различных конструкций;

3. Экспериментально установлено, что применение как шланговых зарядов пониженной плотности, так и зарядов конструкции гирлянда позволяет снизить скорость смещения среды в законтурном массиве на 30 %, что позволяет рекомендовать шланговые заряды для предварительного щелеобразования ввиду их более высокой технологичности и простоты заряжания скважины;

4. Получены акты внедрения и акты испытаний конструкций контурных зарядов на карьере "Заболотное" ОАО "Гранит-Кузнечное"

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Диссертация является законченной научной квалификационной работой, в которой представлено решение актуальной для горнодобывающих предприятий задачи - повышение сохранности законтурного массива при производстве взрывных работ на основе выбора оптимальных параметров предварительного щелеобразования и рациональных конструкций зарядов ВВ.

Основные научные результаты и выводы заключаются в следующем:

1. Предложен принцип выбора типа ВВ и конструкции заряда для предварительного щелеобразования на основе управления коэффициентом интенсивности напряжений в вершине трещины при формировании щели максимальной длины без заколов вглубь законтурного массива.

2. Получен параметр среды, характеризующий свойства бетона и гранита для определения скорости развития трещины.

3. Предложена формула расчета ширины раскрытия трещины от коэффициента интенсивности напряжений с учетом динамики ее роста и свойств среды.

4. Получены зависимости ширины раскрытия контурной щели во времени и пространстве при взрыве зарядов различных конструкций, что позволяет однозначно определить интервал замедления между контурными зарядами и зарядами рыхления.

5. Экспериментально установлено, что применение как шланговых зарядов пониженной плотности, так и зарядов конструкции гирлянда позволяет снизить скорость смещения среды в законтурном массиве на 30 %, что позволяет рекомендовать шланговые заряды для предварительного щелеобразования ввиду их более высокой технологичности и простоты заряжания скважин

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Шалаев, Михаил Сергеевич, Санкт-Петербург

1. Зотеев В.Г., Комаров В.В., Ножин А.Ф. Оценка устойчивости скальных откосов глубоких и сверхглубоких карьеров. Т.70, вып.2, Л., записки ЛГИ, 1976.

2. Арсентьев А.И. Учет уровня риска и фактора времени при расчете устойчивости борта карьера. — Сб.: Физические процессы горного производства. Вып. №6, Л., изд. ЛГИ, 1979.

3. Демин A.M. Анализ фактических случаев деформационных процессов в откосах карьеров. М., изд. ИГД, 1967.

4. Сапожников В.Т. Исследование и разработка методов расчета устойчивости бортов карьера и отвалов в сложно горно-геологических условий, автореф. дисс. на соиск. учен. степ, докт.техн.наук. Л., 1974

5. Мочалов A.M. Исследование деформации бортов карьера при оценке их устойчивости. Автореф. дисс. на соиск. учен. степ, канд.техн.наук. Л., ЛГИ, 1968

6. Голованов Н.И. Устойчивость откосов земляных сооружений по теории пластичности. Киев.: ИГД АН УССР, 1956, №4 -с 54-76

7. Куваев H.H. Роль трещиноватости в устойчивости откосов и требования к методике ее изучения. Сб. статей. №51, Л., 1964, с. 185-195

8. Попов И.И., Окатов Р.П. Борьба с оползнями на карьерах.М.,Недра, 1980,239 с.

9. Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов угольных разрезов. М., Углетехиздат, 1956.

10. Сафонов Л.В. Влияние параметров скважинных зарядов ВВ на сейсмическое действие взрыва в массиве горных пород железорудных месторождений КМА. Автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук., М.Д968,с.11-16

11. Бахарев А.Г., Пушкарев В.И., Ким Д.Н. Влияние массовых взрывов на устойчивость бортов карьера // Изв. ВУЗов. Горный журнал.- 1966, №5, с. 35-38.

12. П.С. Миронов. Влияние взрывов на устойчивость бортов карьера. Сб. Взрывное дело № 47/4. М.: 1961.

13. М.А. Микулинский, А.Г. Сисин Исследование действия взрыва на устойчивость бортов Сибайского карьера

14. Агу И.А. Некоторые результаты наблюдений за влиянием взрывных работ на устойчивость бортов карьеров. //Сб. статей ВНИМИ №45 — JI.:.1962, с.106-113

15. Кузнецов Г.В., Улыбин В.П. М., Контурное взрывание на открытых горных работ. М., Цветметинформация, 1968

16. Лангефорс У., Кильстрем Б. Современная техника взрывной отбойки горных пород. М., Недра, 1968.

17. C.B. Южаков, В.И. Шейман. Применение контурного взрывания при массовом взрыве на рыхление камерными зарядами.

18. Фокин В.А., Мелик-Гайказов И.В., Тарасов Г.Е., Тогунов М.Б.,Данилкин A.A., Шитов Ю.А., Каира В.Е. Особенности производства буровзрывных работ в условиях глубоких карьеров // В сб. «Взрывное дело», №96/53, 2006 г. С.42-48

19. Густафссон Р. Шведская техника взрывных работ / Под. ред. Г.П. Демидюка. M., 1977. 264 с.

20. Барон Л.И., Турчанинов И.А., Ключников А.В. Разрушение пород при контурном взрывании. Л., Наука, 1975

21. Мосинец В.Н., Пешков А.Д., Латышев В.И. и др. Разрушение горных пород. М., Недра, 1975, 210 с.

22. А.П. Куковинец Опыт применения предварительного щелеобразования при бестранспортной технологии на Ерунаковском руднике. Уголь, 2008

23. Gregoiy,C.E.: Explosives for North American Engineers. Rheinkamp-Baerl, J.Brendowu, Sohn, 1973.

24. Ludwig, J.J.-Smith, A.K.; Evolution of pre-spliting and controlled blasting. Min.Congress,51,1965,s. 10.

25. Бротанек И., Вода И. Контурное взрывание в горном деле и строительстве. Пер. с чеш. Под ред. проф., д-ра техн. наук Б.Н. Кутузова. М., Недра, 1983.144 с.

26. Галаджий Ф.М., Поплавский В.А., Плужник В.И. и др. Взрывная отбойка пород в щадящем режиме. Взрывное дело. 1984 №86/43.

27. Кутузов Б.Н., Траур М.И. О диаметре скважин и линейной массе оконтуривающих зарядов ВВ на карьерах. Совершенствование проектирования и производства горных работ с применением контурного взрывания. Апатиты, 1983

28. М.А. Нефедов. Направленное разрушение горных пород взрывом. Спб.: Изд. С.-Петербургского университета, 1991.-188 с.

29. Мельников Н.В., Марченко Л.Н. Энергия взрывов и конструкция заряда .М., 1964.

30. Мельников Н.В., Марченко Л.Н. Заряды с воздушными полостями при взрывах на выброс. Взрывное дело № 71/28, 1972 г.

31. Гущин В.В. Производство и перспективы горных работ с применением контурного взрывания на Кольском полуострове. Совершенствование проектирования и производства горных работ с применением контурноговзрывания. Апатиты, 1983 г.

32. Кутузов Б.Н., Шифрин Е.И. Выбор рациональных параметров контурной отбойки при разработке скальной вскрыши на карьерах облицовочного камня.ФТПРПИ, 1977 № 6.

33. Панасюк В.В. Механика квазихрупкого разрушения материалов. — Киев: Наукова думка, 1991.

34. Черепанов Г.П. Механика хрупкого разрушения. — М.: Наука, 1974.

35. Зайцев Ю.В. Механика разрушения для строителей. — М.: Высшая школа, 1991.

36. Д. Броек Основы механики разрушения. Лейден, 1974.Пер. с анг.-М.; Высшая школа, 1980.

37. Боровиков В.А. Некоторые теоретические аспекты предварительного щелеобразования. — В кн.: Физические процессы горного производства. Вып. 2, изд. ЛГИ, 1972.

38. Фещенко A.A., Эристов B.C. Контурное взрывание в гидротехническом строительстве. М.: Энергия, 1972.

39. Клочков В.Ф., Черконос А.И. Расчет параметров контурного взрывания при заоткоске постоянных бортов карьеров.- В кн. Разработка рудных месторождений. Вып.25. Киев: Техника, 1978.

40. Б.П. Юматов Расчет зарядов для создания щелевых экранирующих врубов. ФТПРПИ. Наука .: Свердловск, 1970.

41. Ковалев И.А., Борбоков Ю.А. Основы расчета контурного взрывания. Известия ВУЗов, Геология и разведка, деп. В ВИНИТИ, № 5671-81

42. Фазылов С.С. Исследование механизма разрушения мраморных блоков при шпуровой отбойке.- Науч. труды Ташкентского политех, ин-та ,1979, № 284.

43. Кутузов Б.Н., Краснов Ю.К. О разрушительном действии контурных зарядов. ФТРПИ.1981.№ 3. с.70-76.

44. Исаков А.Л. Расчет динамики развития направленных трещин при предварительном щелеобразовании. ФТРПИ.1984.№ З.с .50-55.

45. Фокин В.А. О приоритетном механизме формирования щели при контурном взрывании. Изв. вузов. Горный журнал.-2005.-№6.-с.78-86.

46. Боровиков В.А. и др. Влияние воздушного кольцевого зазора между зарядами и стенкой шпура на волну напряжений. ФТПРПИ. Новосибирск, 1975. №5 с.31-32

47. А.Е. Азаркович, М.И. Шуйфер, А.П. Тихомиров. Взрывные работы вблизи охраняемых объектов. М., Недра, 1984. 213 с.

48. H.H. Мельников, В.А. Фокин. Развитие теории и практики производства буровзрывных работ при увеличении угла наклона бортов карьера. Изв. Вузов. Горный журнал №6, 2005.

49. Методические указания по проектированию и производству взрывной отбойки при ликвидации скальных гидротехнических перемычек

50. Ведомственные строительные нормы проектирования и производства буровзрывных работ при сооружении земляного полотна (ВСН 178-91).

51. Яшкин А.З. Контурное взрывание в горном деле и перспективы применения его на горно-разведочных работах. — М., 1989.-43 с.

52. Проектирование взрывных работ в промышленности/Э.Б. Башкуев, A.M. Бейсебаев, В.Ф. Богацкий и др. М.: Недра, 1983.

53. Шалаев М.С. К вопросу повышения устойчивости бортов карьера при контурном взрывании за счет применения гелеобразных ВВ./ Г.П. Парамонов, М.С. Шалаев// Записки Горного института, том 180, 2009 г. С.217-220

54. Мосинец В.Н. Дробящее и сейсмическое действие взрыва в горных породах. М., Недра, 1976

55. Бронников Д.М., A.A. Спивак. Влияние экранирующей щели на взрывное воздействие в твердой среде. ФТПРПИ. Новосибирск, 1981. №3 с.62-70

56. Цейтлин Я.И., Смолий Н.И., В.И. Тихоновский. Экранизация сейсмовзрывных волн при помощи траншеи. Сб. Взрывное дело. М.1970, № 69/26.

57. Костюченко В.Н.,. Кондратьев С.В, Кочарян Г.Г.Экспериментальное исследование дифракции сейсмических волн взрыва на плоских экранах. ФТПРПИ. Новосибирск, 1982. № 4 с.40-44

58. Боровиков В.А., Ванягин И.Ф. Беляцкий В.П.Закономерности затухания волны напряжений при прохождении через трещину. Сб. Взрывное дело. М. 1983, № 85/42.

59. Боровиков В.А., Ванягин И.Ф. Цирель C.B. Затухание волн напряжений в обводненном трещиноватом массиве. Сб. Взрывное дело. М. 1989, № 90/47.

60. Боровиков В.А., Ванягин И.Ф.Техника и технология взрывных работ. Изд-во ЛГИ. Л, 1985.

61. Шашурин C.B., Плакса И.В. К вопросу снижения сейсмики взрывов экранирующими плоскостями. Сб. Взрывное дело. М. 1970.№ 69/26.

62. Траур М.И. Оценка экранирующего эффекта отрезной щели при производстве взрывных работ в приконтурной зоне на карьерах. Горный журнал. Изв. Вузов. Свердловск. 1979. №8

63. Отчет по НИР « Исследования процесса разрушения скального массива при прохождении сейсмовзрывных волн экранирующей щели» , Изд. ЛГИ, 1989, -с.80.

64. Е.Н.Шер Пример расчета движения радиальных трещин, образующихся при взрыве в хрупкой среде в квазистатическом приближении.-ФТПРПИД982, № 2.

65. Шер E.H. Об одном случае равновесия системы радиальных трещин.-ПМТФ,1974,№ 5.

66. А.Л. Исаков, E.H. Шер Задача о динамике развития направленных трещин при шпуровом взрывании. ФТПРПИ, № 3 , 1983

67. A.JI. Исаков. Расчет динамики развития направленных трещин при предварительном щелеобразовании. ФТПРПИ, № 3, 1984.

68. Исаков А.Л. О направленном разрушении- горных пород взрывом. ФТПРПИ, 1983,№ 6.

69. Фокин В.А. О предельных нагрузках при хрупком разрушении сдвигом/ В.А. Фокин// Изв. вузов. Горный журнал.-2004.-№4.

70. Шер E.H. Исследование динамики развития трещин методом фотоупругости.- ПМТФ,1974,№ 6

71. Бобряков А.П., Покровский Г.Н., Серпенинов Б.Н. Определение энергозатрат при ударном расклинивании твердых тел.-В кн. Вопросы механизма разрушения горных пород. Новосибирск: изд. ИГД СО АН СССР,1976.

72. Ouchlerlony F. Fracture mechanics applied to rock blasting.Swedish Detonic Research Foundation. Report DS1973: 29.Sthlm, 1973.

73. Баум Ф.А., Станюкович К.П., Шехтер Б.И., Физика взрыва. Физматгиз,1959 г.

74. Баум Ф.А. К вопросу повышения оценки эффективности действия взрыва зарядов с воздушными промежутками.Сб. «Взрывное дело» № 54/11. Изд. «Недр» 1964 г.

75. Баум Ф.А., Григорян С.С., Санасарян Н.С. Определение импульса взрыва вдоль образующей скважины и оптимальных параметров скважинного заряда. Сб. «Взрывное дело» № 54/11. Изд. «Недра», 1964 г.

76. Корсаков П.Ф. Состояния и пути совершенствования буровзрывных работ на карьерах нерудных строительных материалов. ВНИИнеруд.Тольятти,1964 г.

77. Корсаков П.Ф. Давление продуктов детонации ВВ на стенки зарядной камеры при различных конструкциях скважинных зарядов. //Труды ВНИИНеруд Тольятти.:, 1970, вып.27 -с 32-48

78. Светлов Б.Я., Яременко Н.К Теория и свойства промышленных взрывчатых веществ. М., "Недра", 1973.

79. Зайцев Ю. В. и др. Разработка приложений к нормативному документу «Трещиностойкость гидротехнического бетона». — М., 1989.

80. Кузьмин Е.А., Пух В.П., Скорость роста хрупкой трещины в стекле и канифоли.- В кн.: «Некоторые проблемы прочности твердого тела»; М:-Л., «Наука» 1959.

81. Мосинец В:Н. Деформация горных пород взрывом. Фрунзе, «Илим», 1971 г.

82. Елоев А.К., Дзагоев Л.М.' Аналитические исследования развития магистральной трещины, http://www.bestreferat.ru/referat-101104.html

83. Моделирование разрушающего действия взрыва в горных породах. Изд-во «Наука», 1972 г.

84. И.Ф. Ванягин, В.А. Боровиков Моделирование действия- взрыв при разрушении горных пород. Учебное пособие.- ЛГИ, 1980:

85. Броберг К.Б. Ударные волны- в упругой и упруго-пластической среде.М., Госгортехиздат, 1959.

86. Шер Е.Н. О напряженном'состоянии растущего с постоянной скоростью прямолинейного изолированного разреза; нагружаемого изнутри, сосредоточенными силами.- ПМТФ,1980, №1