Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Научные основы управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях

ВАК РФ 25.00.15, Технология бурения и освоения скважин

Автореферат диссертации по теме "Научные основы управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях"

На нравах рукописи

БЛИЗНЮКОВ ВЛАДИМИР ЮРЬЕВИЧ

РАЦИОНАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГЛУБОКИХ И СВЕРХГЛУБОКИХ СКВАЖИН В СЛОЖНЫХ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

:

I

Специальность 25.00.15 Технология бурения и освоения скважин

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

ПОЗП6Б4Ю

Ухта -2007

003066410

Работа выполнена в ОАО «Российский научно-исследовательский и проектный институт по термическим методам добычи нефти» («Р осН ИПИтермнефть»)

Научный консультант - доктор технических наук,

профессор Крылов Виктор Иванович;

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор Быков Игорю Юрьевич;

- доктор технических наук,

профессор Поляков Владимир ГХиколасвич;

- доктор технических наук, профессор Фролов Андрей Андреевич;

Ведущая организация - ООО «Еургаз»

Защита состоится « 19 » октября 2007 г. в 10 '"'' часов на заседании диссертационного совета Д 212.291.01 в Ухтинском государственном техническом университете по адресу: 169300, Республика Коми, г. Ухта, ул. Первомайская, 13, зал совещаний.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета

Автореферат разослан « 15 » сентября 2007 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук,

профессор Н.М. Уляшева

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы Эффективность строительства глубоких и сверхглубоких нефтяных и газовых скважин во многом определяется их конструкцией, которая обеспечивает долговечность скважины как технического сооружения, надежность крепления ствола и разобщения пластов, реализацию режимов эксплуатации

В методологическом отношении задача выбора конструкции скважины сводится, по существу, к выделению технологически совместимых интервалов бурения и обоснованию рационального варианта конструкции Она решается с помощью детерминированного подхода с применением экспертных методов на основе промыслово-геофизической информации по пробуренным скважинам на разбуриваемом месторождении и аналогичных по геологическому строению площадях

Эффективность такого подхода во многом определяется качеством исходной информации о горно-геологических и технологических условиях бурения, а также опытом разработчиков проекта При проектировании глубоких и сверхглубоких поисково-разведочных скважин в осложненных условиях, для которых характерна информационная неопределенность (обычно нет промысловой информации и, как следствие, накопленного опыта бурения), использование известных методов не адекватно действительности Известны случаи, когда скважины, вследствие несоответствия их конструкции условиям бурения, не были доведены до проектных глубин и ликвидировались или им изменяли задачи Подобный подход к разработке рациональных конструкций скважин по указанным причинам не приемлем для глубокого и сверхглубокого поисково-разведочного бурения Потребность в разработке нового научно-практического подхода к выбору конструкций глубоких и сверхглубоких поисковых и разведочных скважин обусловлена прежде всего их высокой стоимостью, непропорциональными затратами финансовых и материальных средств на работы по ликвидации возникших осложнений и, как следствие, по исправлению недостаточно обоснованных и принимаемых технико-

технологических решений, приводящих к срыву ответственных задач поисково-разведочного бурения

Таким образом, повышение эффективности технологических процессов и качества строительства глубоких и сверхглубоких скважин является актуальной научно-технической проблемой, имеющей важное значение для нефтегазовой отрасли страны

Связь темы диссертации с плановыми исследованиями. Работа выполнена в соответствии с целевой комплексной научно-исследовательской программой на 1981 - 1985 гг ОЦ 005 «Создать и освоить технологические процессы и технические средства для бурения нефтяных и газовых скважин со скоростью, превышающей достигнутую в 2 - 3 раза», утвержденной постановлением ГКНГ при СМ СССР и Госплана СССР № 515/271 от 29 12 1981 г, правительственной научно-исследовательской программой 0 02 02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин», утвержденной постановлением СМ СССР № 539 от 08 05 1987 г, с программами госбюджетных НИОКР по Единым заказ-нарядам Миннефтепрома СССР на 1984 - 1988 гг , программами НИОКР в области строительства скважин в ОАО «ГАЗПРОМ» в 1994 -1995 гг , программой «Создание в 1996 - 2000 гг нового поколения бурового оборудования и средств автоматизации» в ОАО «ГАЗПРОМ», с программой освоения высокоэффективной технологии в области строительства скважин 1999 г «Создание нового поколения оборудования, инструментов, материалов за счет приоритетного финансирования» в ОАО «Газпром», планами НИОКР государственной корпорации «Роснефтегаз» в 1992 — 1993 гг , ГП «Роснефть» в 1994 - 1995 гг, ОАО НЕС «Роснефть» в 2000 - 2007 гг

Материалы диссертации включены в научно-технические отчеты, выполненные под руководством и при непосредственном участии автора в 19802004 гг. по заданиям Миннефтепрома СССР, Мингео СССР, Мингазпрома СССР, ОАО «Газпром», ГП «Роснефть» и ОАО НК «Роснефть»

Работа базировалась на результатах, полученных в трудах известных ученых Г С Абрахманова, Н Г Аветисяна, О К Ангелопуло, О А Асан-Нури, М О Ашрафяна, Б В Байдюка, Г И Бареяблатта, Н П Баскакова, В О Бело-руссова, Ю Н Близнюкова, А И Булатова, В Ф Буслаева, Ю В Вадецкого, Ю С Васильева, А А Гайворонского, Я А Гельфтата, А Н Гноевых, Ю П Желтова, Л Б Измайлова, В В Ипполитова, А Л Ильского, Ю Р Иоанесяна, А Г Калинина, Н 3 Качлишвили, А К Куксова, В И Крылова, С М Кулиева, Е Г Леонова, Е М Левина, М Р Мавлютова, В Д Малеванского, А X Мир-заджанзаде, Б А Никитина, ДФ Новохатского, АФ Озеренко, ЕЯ Оксе-ноида, А В Орлова, В Н Полякова, А Г Потапова, Ю М Проселкова, Н А Сидорова, А И Спивака, Б 3 Султанова, Э И Тагиева, Н И Титкова, Н С Тимофеева, В С Черского, А А Цыбина, А А Фролова, Б Н Хахаева, С А Христиановича, НИ Шацова, НМ Шерстнева, С А Ширин-Заде, Л А Шрейнера, Г С Юзбашева Р С Яремийчука, В Г Ясова и др

Цель работы - создание научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях

Основные задачи исследований

1 Выполнить анализ существующих принципов выбора конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в осложненных горно-геологических условиях

2 Разработать методические основы прогнозирования геолого-технологических характеристик разреза

3 Разработать методику классификации геологического разреза по геолого-технологическим характеристикам, обусловливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения его интервалов

4 Обосновать научные методы прогноза и расчета рациональных конструкций скважин для глубокого и сверхглубокого бурения

5 Разработать технико-технологические основы управления подготовкой стволов глубоких и сверхглубоких скважин к спуску обсадных колонн

6 Разработать комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и технологий их применения

7 Предложить принципы унификации конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, а также размерного ряда обсадных колонн и породоразру-шающего оборудования

В Сформулировать комплекс научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях

9 Дать экономическую оценку разработанных мероприятий

Защищаемые положения;

- классификационные показатели горно-геологической осложненности стратиграфического разреза при глубоком и сверхглубоком бурении,

- методология прогноза и расчета основных параметров конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях,

- технико-технологические решения по подготовке стволов глубоких и сверхглубоких скважин к спуску обсадных колонн в процессе бурения,

- комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций скважин и технологических решений их крепления и реализации в сложнейших условиях,

- унификация конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях,

- комплекс научных основ управления разработкой конструкций скважин для глубокого и сверхглубокого бурения,

- оценка технико-экономической эффективности применения научных положений управления разработкой конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций

Научная новизна работы

1 Установлено, что предел устойчивости пород на стенках скважины определяется обобщенным параметром, названным градиентом устойчивости пород, учитывающим влияние напряженного состояния породы, ее сплошности, горного и порового давления, давлений гидратации, перепада гидродинамического давления, который эквивалентен минимально допустимой плотности бурового раствора, что позволяет поддерживать ствол скважины в устойчивом состоянии,

2 Показано, что предел устойчивости горных пород приствольной части массива характеризуется показателем разрыхления нарушенного слоя, величина которого обратно пропорционально тангенсу угла сдвига породы и определяется из диаграммы Мора,

3 В результате теоретических и экспериментальных исследований получены зависимости прогнозирования градиента давления гидроразрыва пород, учитывающие в комплексе взаимодействие различных геологических факторов (горное, пластовое, поровое давления, прочность породы на разрыв, ее сплошность и расслоенность, коэффициент Пуассона, угол залегания пород) при условии образования вертикальных и горизонтальных трещин

4 Получена система зависимостей для определения твердости Тш горных пород и их динамической прочности Тд по параметрам удельного электросопротивления р20пород, коэффициенту Кп пористости и скорости 1п (1пА1:), распространения акустических волн измеряемых методом промысловой геофизики при исследовании бурящихся скважин

5 Установлено, что величина радиального деформационного смещения пород на стенках скважины определяется временем I открытого состояния ствола, геометрическими размерами Ь, гс скважины, плотностью ур бурового раствора и физико-механическими свойствами горных пород, параметры которых (Тш — твердость, эе — разрыхляемость и рп — плотность) определяются феноменологически на выбуренном шламе в процессе проходки ствола

6 Найдено, что время X проникновения фронта гидратации с интенсивностью Бд на расстояние Аг от стенки скважины изменяется экспоненци-

ально и зависит от деформационных показателей, определяемых экспресс-анализом выбуренного шлама и характеризующих разупрочнение породы от набухаемости и проникновения фильтрата вдоль оси текстурной симметрии, а также, по плоскости напластования

7 Установлено на основе полученной дискриминантной функции, что вероятность обвалов возрастает при больших значениях скелетного и горного давлений, а также кажущего сопротивления и уменьшается при увеличении перепада между гидростатическим и поровым, а также между скелетным и горным давлениями Установлено также, что при увеличении градиента поро-вого давления, увеличивается вероятность обвалов стенки скважины, связанных с увеличением влажности глин Полученная функция представляет собой прогнозный ресурс устойчивости горных пород, который может быть выражен через время

8 Для условий неопределенности исходной информации решена формализованная задача в терминах нечетких переменных для оценки рациональности выбранной конструкции скважины, уровень которой характеризуется наибольшей степенью недоминируемости принятых к анализу факторов

9 Решена задача об оперативной коррекции последовательности и глубин спуска колонн при вскрытии зон АВПД на основе статистической теории минимизации средних потерь

10 Теоретически показано, что величина кривизны ступенчатой КНБК вычисляется из выражения Я = Д5 / Д, где Д5 и А - определители системы, вида Д8 =фг„р,Ь1,кг) и А = £(р,Ь1,кг), где = я 8ша/\¥0, р = (-№0/Е1)0'5, причем д - масса 1 п м наддолотных УБТ, кг; а - зенитный угол скважины,, \у0 - часть нагрузки, передаваемая на долото, Н, Е - модуль упругости, Н/м2; I-,полярный момент инерции, м4, кг - коэффициент боковой фрезерующей способности долота, Ц — расстояние от долота до калибратора, м

11 Установлено, что КНБК, включающие долотные буры и УБТ, имеющие неравные главные моменты инерции площади их поперечного сечения и сдвоенные опорно-центрирующие элементы, уменьшают зенитный угол

искривления ствола и одновременно обеспечивают более качественную подготовку скважины в процессе бурения к спуску обсадной колонны

Практическое значение работы

1 Разработаны технические и технологические решения (долотные буры, долота со сменивши породоразрушающими секциями, опорно-центрирующие элементы, безопасные замки и КНБК), обеспечивающие одновременную подготовку ствола скважины к спуску обсадных колонн в процессе бурения при эффективных режимах (Ас № 1335969, № 1557324, № 1559085, № 2095539, № 2115794, № 2116428, № 2120019)

2 Определены методологические принципы разработки комплекса модульных технических средств для совершенствования конструкций скважин (ЕСМТС), а также рациональные конструктивные свойства их типовых функциональных элементов (Ас № 1654552, № 1765367, Пат №2023864, № 2137907, № 2147673, № 2156854, № 2176018)

3 Разработана методика проектного и оперативного выбора конструкций глубоких разведочных скважин, включая информационное обеспечение в виде частных методик

4 Разработаны и внедрены методики прогнозирования градиентов давлений устойчивости и гидроразрыва пород (РД 39-3-679-82 «Методическое руководство по определению и использованию показателей свойств горных пород в бурении», утвержденное Миннефтепромом СССР 05 01 1982 г )

5 Разработаны и проведены широкие промысловые испытания рекомендаций по совместному бурению и креплению зон АВПД, основанные на прогнозировании градиентов норового давления, устойчивости и гидроразрыва пород с целью предупреждения осложнений при обосновании зон совместимых условий бурения Это позволило выявить условия, при которых достигается совместное бурение верхней и нижней части зоны АВПД (в основном, в скважинах, расположенных на крыльях структуры, при мощности зоны АВПД 30 - 40 % от глубины скважины) и крепление всей зоны АВПД одной обсадной колонной вместо двух или трех

6 Разработан комплекс методических, программных, технических и технологических решений, позволил разработать более 200 рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких параметрических, поисковых, разведочных и эксплуатационных скважин для различных регионов с выходом открытого ствола (в зонах АВПД) в 1,5-2 раза, превышающим традиционные значения, и меньшей металлоемкостью (в среднем на 17 %), что обеспечивает увеличение скорости бурения в 1,2-2 раза и повышает вероятность доведения глубоких скважин до проектной глубины, а также позволяет провести унификацию конструкции для различных площадей с учетом месторасположения скважины на структуре Унификация конструкций скважин позволила повысить скорость бурения до 30 %

7 Проведена унификация размеров обсадных труб и долот в рамках общесоюзной научно-исследовательской программы (1988 г ) ГКНТ 0 02 02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин» по этапу 05 03 И Это позволило внести изменения в задания 01 29 И, 01 33 И, 01 34 И и, тем самым, исключить создание и освоение производства обсадных труб диаметром 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами, так как объемы применения обсадных труб указанных размеров незначительны Эти изменения обеспечили ускоренное создание и освоение производства обсадных труб больших диаметров 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой

8 По заданиям 02 02 И и 02 03 И той же программы был унифицирован размерный ряд породоразрушающего бурового инструмента, в том числе большого диаметра

Реализация результатов работы

Результаты исследований и разработки рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и рекомендаций по их совершенствованию использованы при составлении рабочих проектов для бурения на площадях объединений «Грознефть», «Дагнефть», «Грузяефть», «Киргизнефть», «При-каспийбурнефть», «Таджикнефть», «Саратовнефтегаз», ПГО «Недра», ПГО

«Нижневолжскгеология», ПГО «Гурьевнефтегазгеологая», ГП «Оренбурггаз-пром» (треста «Оренбургбургаз») и включали методические документы по проектированию рациональных конструкций скважин, в тч разработанный комплекс частных методик и позволяющий оперативно получать геолого-технологические характеристики разреза скважин, а также способы обработки геолого-геофизических данных и информационно-справочных массивов региональных данных о геологических разрезах и условиях бурения

Создан комплекс модульных технических средств (КМТС) совершенствования конструкций скважин, который в целом представляет собой арсенал специальных технических средств, обеспечивающий спуск обсадных колонн в скважины, в том числе, осложненные сужением стволов и их крепление, что позволяет полностью реализовать проектные конструкции глубоких скважин

Ускорено создание и освоение обсадных труб большого диаметра 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой за счет исключения создания и производства обсадных труб диаметрами 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами

Обоснован размерный ряд породоразрушающего бурового инструмента (долота, расширители, калибраторы, центраторы), в том числе, большого диаметра с последующим внедрением разработанных новых размеров породоразрушающего бурового инструмента

Основной объем внедрения осуществлен в производственных предприятиях бывшего Мшшефтепрома СССР и ОАО «Газпром»

Определена технико-экономическая эффективность результатов внедрения научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций Учтенный экономический эффект составил более 44,78 млн руб в ценах 1991 г Апробация работы

Основные положения диссертации докладывались на XIX научно-практической конференции преподавателей и научных сотрудников Грозненского нефтяного института (г Грозный, 1980 г), на научно-практической

конференции молодых ученых и специалистов нефтяной и нефтехимической промышленности Казахстана (г Шевченко, 1981 г), на научно-практической конференции Миннефтепрома СССР «Проблемы и перспективы развития сверхглубокого бурения» (г Грозный, 1982 г), на научно-техническом совещании опытно-показательного Грозненского УБР ПО «Грознефть» (г Грозный, 1982 г), на совещании-семинаре «Определение и использование показателей свойств горных пород в бурении» (г Москва, ВНИИБТ, 1984 г ), на научном семинаре ИФИНГ (г Ивано-Франковск, 1986 г), на научно-техническом совете ПО «Таджикнефть» (г Душанбе, 1986, 1988, 1989, 1990, 1991 гг), на семинаре «Проблемы совершенствования конструкций глубоких разведочных скважин на нефть и газ с целью повышения скорости бурения» Укргеолошя, ВДНХ Украины (г Киев, 1988 г), на совещаниях в ПО «Сара-товнефтегаз» (г Саратов, 1991 г), на секции «Бурение» научно-технического совета ПГО «Нижневолжскгеологая» (г Саратов, 1991 г ), на ученом совете института «СредАзНИПИнефть» (г Ташкент, 1991 г), на международной конференции «Механика горных пород при бурении» (гт Грозный - Туапсе, 1991 г), на семинаре предприятий и организаций государственной корпорации «Роснефтегаз» по заканчиванию скважин (г Москва, ВДНХ, 1992 г), на международной научно-практической конференции «Проблемы и пути энергосбережения Украины» (г Ивано-Франковск, 1993 г), на международной научно-методической конференции, приуроченной к 50-летию кафедры «Бурение нефтяных и газовых скважин» Ивано-Франковского государственного технического университета (г Ивано-Франковск, 1995 г), на научно-технической конференции профессорского-преподавательского состава ИФ-ГТУ (г. Ивано-Франковск, 1995 г), на Всероссийской научной конференции «Фундаментальные проблемы нефти и газа» (Москва, ГАНГ им И М Губкина, 1996 г ), на секциях ученого совета по технологии буровых работ ГП НПО «Буровая техника - ВНИИБТ» (Москва, 1989-1996 гг), на 2-ой научно-технической конференции, посвященной 850-летию г. Москвы (г Москва, Министерство общего и профессионального образования РФ, ГАНГ им И М Губкина, 1997 г), на 6-ой Международной научно-практической конференции

«Нефть и газ Украины - 2000» (г Ивано-Франковск, Украинская нефтегазовая академия, 2000 г ), на Всероссийской конференции «Большая нефть реалии, проблемы, перспективы Нефть и газ Европейского Северо-востока» (г Ухта, УГТУ, 2003 г ), на конференциях ассоциации буровых подрядчиков (г Рязань, 1999 г, г Москва, 2000 г, г Москва, 2001 г, г Москва, 2002 г), на научно-техническом совете ОАО «РосНИПИтермнефть» (г Краснодар, 2004 г), на расширенном заседании кафедры бурения УГТУ (г Ухта, 2004 г), на 8-ой Международной научно-практической конференции «Нефть и газ Украины -2004» (г Судак-г Киев, Украинская нефтегазовая академия, 2004г), на Международной конференции «Фундаментальные проблемы разработки нефтегазовых месторождений, добычи и транспортировки углеводородного сырья» (г Москва, 24-26 ноября 2004г ИПНГ РАН), на VII научно-технической конференции УГТУ (г Ухта, 2006 г )

Публикации. По теме диссертации опубликовано 250 научных работ, включая четыре книги, 14 научно-технических обзора, 6 авторских свидетельств СССР и 9 патентов РФ

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, общих выводов, списка использованной литературы, включающего 380 наименований, и 26 приложений Работа изложена на 462 страницах текста, иллюстрирована 72 рисунками, содержит 24 таблицы

Автор работы выражает благодарность за научное сотрудничество к т н Авилову В И, к т н Байдюку Б В , к ф-м н Барскому И JI, к т н Бекуху И И , д т н, профессору Гарушеву А Р , к т н Гнездову В П; д т н , профессору Гусману А М, к т н Зарецкому ВС, к т н Мнацаканову А В ; к т н Мессеру А Г , д т н, Лукьянову В Т;, д т н , профессору Мыслюку М А ; д т н , профессору Оганову АС, д т н Оганову ГС, к т н Повалихину АС, к т н Прохоренко В В , Серебрякову И С , д т н Симонянцу С Л, к т н Солодкому К М , к т и Сташку Ю И, к т н Фрызу ИМ, к т н Хуршудову В А , д т н Цыбину А А , д т н, профессору Яреймичуку Р С , д т н , профессору Ясову В Г

Автор работы благодарит сотрудников отдела технологии бурения и проектирования скважин ВНИИБТ и комплексного отдела технологии буре-

ния и проектирования скважин ОАО «РосНИПИтермнефть» как бывших, так и работающих в настоящее время за оказанную помощь в работе над диссертацией

Автор считает своим долгом поблагодарить представителей геологических и технологических служб производственных организаций, оказавших неоценимую помощь в разное время в сборе первичных материалов и при внедрении научных разработок

Автор благодарит Акатьева В А, Берая ГО, Буравлева ВП, дтн Гноевых А Н, Ибрагимова М Г, д т н Ипполитова В В , к.т н Киршина В И, к тн Коваля О Г, Ковальчука В К, к т н Коновалова Е А, Кудимова В А, Малашенкова Г Н, дтн, профессора Никитина Б А, Попова В В , к т н Ря-боконя А А, Шмелева В П оказавших неоценимую помощь при выполнении НИОКР, промысловой апробации и внедрении научных разработок

Особую благодарность автор работы выражает своему научному консультанту дтн, профессору, академику РАЕН Крылову Виктору Ивановичу

Автор чтит светлую память своего научного руководителя к т н, с н с Орлова А В

Автор выражает искреннюю признательность за поддержку и ценные замечания сотрудникам кафедр Бурения скважин и Машины и оборудование нефтяной и газовой промышленности Ухтинского государственного технического университета дтн, профессору Быкову И Ю , дтн, профессору Буслаеву В Ф , дтн, профессору Осипову П Ф , к т н , профессору Уляшовой Н М, к т н, доценту Логачеву Ю Л Содержание работы

Введение. Обоснована актуальность проблемы, сформулированы цель, задачи и методы исследований, обозначены научная новизна, практическая значимость и реализация работы

Первая глава посвящена анализу научно-методических основ по выбору конструкций скважин и исследованиям, проведённым по изучению уело-

вий бурения и совершенствованию конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в осложненных горно-геологических условиях

В 50-60 годах разработка конструкций скважин осуществлялась, в основном, исходя из принципа минимального расхода металла или исключительно на принципах предупреждения осложнений в процессе бурения Такой подход к разработке конструкций скважин не учитывал в полной мере всех факторов, определяющих успешность проводки скважины в сложных горногеологических условиях

Анализ отечественного и зарубежного опыта бурения глубоких и сверхглубоких скважин показал, что наиболее целесообразным является использование единого принципа разработки конструкций на основе выявления совместимости отдельных интервалов бурения по геолого-технологическим условиям

В 70-х годах разработка конструкций скважин осуществлялась в соответствии с утвержденными Миннефтепромом СССР «Методическими указаниями по выбору конструкций нефтяных и газовых скважин, проектируемых для бурения на разведочных и эксплуатационных площадках» Методические указания ввели единый принцип выбора конструкций скважин - совместимости отдельных интервалов геологического разреза по горно-геологическим условиям бурения Совместимость интервалов геологического разреза по гор-но-геологаческим условиям бурения и, вместе с тем, выбор количества обсадных колонн глубины их спуска определяются с помощью совмещенного графика изменения пластового (порового) давления, давления гидроразрыва пород и гидростатического давления столба промывочной жидкости, построенного на основании промысловых исходных данных в координатах глубина -эквивалент градиента давления (рис 1)

Обязательность применения методических указаний для всех организаций Миннефтепрома, осуществляющих разработку руководящих материалов, проектирование и бурение скважин, выявила необходимость проведения значительного объема работ по совершенствованию техники и технологии бурения глубоких и сверхглубоких скважин, оптимизации конструкций скважин, исследованию режимов бурения, разработке средств по предупреждению искривления скважин и исследованию устойчивости приствольной части скважины, а также проведение промысловых исследований по прогнозированию горно-геологаческих условий бурения, в том числе пластовых (поровых) давлений и давлений гидроразрыва пород В результате проведения таких работ установлены причины отклонения фактических конструкций скважин от проектных, обоснованы и определены зоны с совместимыми условиями бурения, проанализированы и исследованы факторы, влияющие на величину выхода открытого ствола и диаметральные зазоры между стенками скважин и обсад-

ными колоннами, проанализированы и систематизированы осложнения, которые привели к изменению проектных конструкций скважин

Проведенный анализ фактических конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, пробуренных в различных регионах, и результатов исследований по прогнозированию горно-геологических условий бурения показал, что'

- в большинстве вскрытых скважинами геологических разрезов имеются интервалы (зоны) с аномально высокими пластовыми давлениями (АВПД), представленные в основном отложениями глин и солей,

- зоны АВПД выделяются по материалам геофизических исследований практически во всем стратиграфическом диапазоне от палеозоя до кайнозоя,

- зоны АВПД располагаются на различных глубинах, но всегда ниже интервалов геологических разрезов с нормальным гидростатическим давлением, градиент которого составляет 0,010-0,012 МПа/м,

- характер изменения давления с глубиной определяется изменением литологии и проницаемости пород по разрезу

- в сводовой (купольной) части структуры толщина зоны АВПД значительна по сравнению с крыльевой (мульдовой) частью, при этом толщина зоны с нормальным (гидростатическим) давлением меньше в своде, чем на крыле структуры,

- крепление зоны АВПД осуществляется в основном двумя и более промежуточными колоннами из-за различных осложнений, возникающих при бурении и связанных с недостаточной достоверностью прогнозирования и обоснования совместимости условий бурения

Часто несоответствие фактических условий бурения проектным и, как следствие, разработанной конструкции глубокой или сверхглубокой скважины приводит к невозможности корректировки ее в процессе бурения, как правило, из-за преждевременного спуска обсадных колонн Поэтому скважины ликвидируют, как не выполнившие своё назначение, или изменяют их задачи

При разработке конструкций глубоких и сверхглубоких скважин необходимо стремиться не к увеличению количества обсадных колонн, которые ограничены сортаментом выпускаемых обсадных труб, а к наиболее обосно-

ванному выделению и определению границ несовместимости по условиям бурения интервалов геологического разреза, расширяя тем самым диапазон изменения давлений с целью увеличения выхода открытого ствола, и в первую очередь, в зонах АВПД (майкопские отложения), решив задачу совместного вскрытия и крепления их одной промежуточной колонной и обоснования рационального варианта конструкции

В результате обработки и анализа фактических данных замеров пластовых давлений и давлений, возникших в процессе ликвидации нефтегазоводо-проявлений, нами была получена зависимость среднего градиента пластового давления упл от глубины залегания Н

ГплКО.гЗЬН - 0,5) 10"2, МПа/м (1)

Эта зависимость позволила обосновать выбор параметров устьевого и противовыбросового оборудования глубоких и сверхглубоких скважин Увеличение градиентов пластового давления с глубиной предопределяет дополнительные требования к обеспечению надежности верхней части промежуточных колонн и устьевого оборудования при проектировании конструкций скважин

Проведённый анализ фактических конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и сопоставление совмещенных графиков давлений показали, что рекомендованный методическими указаниями по выбору конструкции совмещенный график давлений и положения по обоснованию совместимости условий бурения требуют совершенствования по следующим причинам

- в недостаточной степени учитывают свойства горных пород и условия их залегания при обосновании совместимости интервалов геологического разреза, особенно характеризующихся потерей их устойчивости

- не учитывают закономерности влияния бурового раствора на прочностные и фильтрационные процессы в приствольной зоне

Вопросы устойчивости пород стенок скважин применительно для расчета и построения совмещенного графика давлений при разработке их конструкций (обоснование совместимых зон и определение глубины спуска обсадных колонн) ранее не исследовались Отсутствует также обобщенный крите-

рий (назовем его градиентом давления устойчивости пород), позволяющий учитывать влияние комплекса факторов на устойчивость пород при построении совмещенного графика давлений и обосновании совместимых зон

Впервые наиболее глубокие исследования в области механики гидроразрыва пластов выполнены С А Христиановичем и Ю П Желтовым, однако проведённый анализ методик показал отсутствие корреспондирования экспериментальных данных с прогнозируемыми, выявил недостаточную изученность вопроса о влиянии местоположения скважин на структуре, прочностных свойств пород и изменение их по разрезу, а также других геолого-технологических факторов При проведении этих исследований возникла необходимость установления связей между прочностными свойствами пород и их геофизическими характеристиками

Проведенный анализ позволил сформулировать цель работы и задачи, направленные на разработку научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горногеологических условиях

Вторая глава посвящена разработке методики прогнозирования геолого-технологических характеристик разреза

Интервалы геологического разреза, характеризующиеся АВЦЦ и крайней неустойчивостью пород, предопределяют необходимость наряду с поро-вым (пластовым) давлением прогнозировать и определять в процессе бурения методом испытания на утечку давлений гидроразрыва пород, так как разность их значений невелика, что затрудняет обоснование и обеспечение условий совместимости бурения всей зоны АВПД (одновременно сохранение устойчивости и предупреждение гидроразрыва пород)

Проведенный анализ исследований показал, что основой для расчета значений плотности бурового раствора при бурении интервалов неустойчивых пород должен быть обобщенный параметр, в комплексе учитывающий влияние различных факторов на устойчивость стенок скважины напряженное состояние, сплошность горных пород, величину порового давления, давления гидратации, перепад гидродинамического давления Этот параметр получил

название градиента Руст давления устойчивости пород, под которым следует понимать градиент давлений, эквивалентный минимально допустимой плотности бурового раствора ууст, позволяющей поддерживать ствол скважины в устойчивом состоянии Для прогнозирования §гас1 Руст использована известная методика, согласно которой для горных пород устанавливаются характеристики их сравнительной устойчивости на стенках скважины в классификационных условиях бурения. В качестве этих характеристик приняты плотность урт1а бурового раствора и показатель % разрыхления нарушенного слоя на стенках скважины, который характеризует вид нарушения устойчивости приствольной части массива при данной 5Р. Величины 7Р „ип и % определяются по формулам

где Рп - давление гидратации, МПа, сгг кр - критическое радиальное напряжение на стенке скважины, МПа, определяется из паспорта прочности пород по диаграмме Мора, ф - угол сдвига, град

На основании изучения промысловых данных разработана методика использования показателей 5Р и % в конкретных геолого-технологических условиях заданного района Согласно этой методике с помощью специально разработанной классификации обвалообразований осуществляется пересчет в значения ¡*гас1 Руст, используемые в дальнейшем для количественной оценки допустимого характера осложнений

С этой целью был проведен анализ промысловых данных для площадей С Брагуны и Правобережная Оценивался характер осложнений по отклонению плотности бурового раствора от значений Руст Значения дсай Руст в кровле верхнемайкопских отложений изменяются в диапазоне 0,0178 0,0205 МПа/м При этом установлено, что величина градиента в сводовой части структуры больше (в среднем на 0,001 0,002 МПа/м), чем на ее крыльях На основе обобщения выделены 4 зоны, характеризующиеся различной степенью

(2)

(3)

осложнений, оцениваемых величинами коэффициента Кк кавернозности и показателя х разрыхления нарушенного слоя 1 зона - устойчивое состояние, значения 0,98 < Кк< 1,15, 1 < % < 3, 2 зона - относительно устойчивое состояние, начальные и периодические осложнения 1,15<Кк<1,25, 3<% < 6, 3 зона -систематические осложнения, переходящие в катастрофические, Кк < 0,98 и 1,25 < Кк< 1,6, 6 < % < 10, 4 зона - катастрофические осложнения (полная непроходимость бурильной колонны по стволу), вызванные обвалами пород, значения Кк> 1,6 (или невозможность замера диаметра скважины), % > 10

Для выявления наиболее эффективной рецептуры бурового раствора при бурении сарматских, майкопских и альб-алтских глин, проведены исследования по определению на пробнике ПШ-2 прочностных свойств этих глин в зависимости от типа бурового раствора Оказалось, что для обеспечения устойчивости указанных отложений наиболее перспективными являются термостойко - инвертно эмульсионный раствор и калиевый растворы При этом проводились специальные измерения при спуске и подъеме бурильной колонны и испытателей пластов, которые зафиксированы в диаграммах и составляют » 1 МПа Обоснованы условия, при которых достигается совместимость бурения верхне- и нижнемайкопских отложений в скважинах, расположенных на крыльях структуры, при этом разность горного Рг и гидростатического Рст давлений не должна вызывать потери устойчивости в верхнемайкопских, с одной стороны, и с другой, поглощений бурового раствора за счет гидроразрыва пород в нижнемайкопских отложениях На этой предпосылке предложен метод расчета в неустойчивых (майкопских) отложениях, основанный на прогнозировании £га<1 Руст и использовании классификации обвалообразований, согласно которой совместимость майкопских отложений обеспечивается, если у превышает величину grad Русг на 5 %, что хорошо корреспондируется с «Правилами безопасности в нефтяной и газовой промышленности».

Достоверность прогнозирования ¡¿тё. Русх подтверждена бурением скважин 11, 12, 16 — Червленная и 154 - Правобережная, при этом каких-либо серьезных осложнений ствола не наблюдалось

Промысловые исследования по определению градиента давления гидроразрыва пород проводили в майкопских отложениях, характеризующихся наиболее высокими градиентами поровых давлений, приводящими к потере ствола в процессе бурения и смятию обсадных колонн

Анализ давлений, вызывающих гидроразрывы пород в майкопских отложениях показал, что зависимость этих давлений от глубины залегания - линейная Это свидетельствует о нормальном распределении напряжений в массиве и совместимости майкопских отложений Что касается величины градиента давления гидроразрыва, то она изначально выше в верхнем Майкопе (от 0,0158 до 0,0225 МПа/м) по сравнению с нижним (от 0,0218 до 0,0212 МПа/м), причем в местах залегания внедрений фораминиферовых слоев и зонах тектонических нарушений (кулисообразное сочленение складок) снижается до 0,0206 0,0204 МПа/м Такой характер изменения градиента давления в майкопских отложениях вынуждает спускать дополнительную обсадную колонну для перекрытия внедрений фораминифер в толщу майкопских отложений, по причине невозможности регулирования плотности бурового раствора и, как следствие, предотвращения поглощений и последующих осыпей и обвалов стенок скважин

Установлено, что с ростом градиента пластового (порового) давления ут возникают благоприятные условия для гидроразрыва пород Эта концепция объясняется наличием переходной зоны в верхнем Майкопе, характеризующейся повышенной пористостью и влажностью глинистых пород и пониженной их прочностью Исследования показали, что гидроразрыв наступал при создании на устье перепада давления 6-8 МПа, однако возникающие при проведении различных операций перепады ДРгд в процессе бурения майкопских отложений не вызывают столь серьезных осложнений, как вызывает их необоснованно завышенное утяжеление бурового раствора

Выявлено, что величина градиента давления гидроразрыва майкопских глин на крыле структуры больше в среднем на 0,0004 0,001 МПа/м, чем на своде, а в зонах тектонических нарушений (крыльевая часть структуры) выше, чем в сводовой в среднем на 0,0006 МПа/м, возрастает с увеличением угла па-

дения пласта (3 до 70°, а при (3 > 70° превышает величину градиента горного давления уг на 0,0005 МПа/м Причиной роста градиента давления шдрораз-рыва пород с увеличением ¡3 является наличие взаимосвязи между условной прочностью глинистой породы на раскалывание Тд и анизотропией слоистой толщи С этой целью проведены специальные лабораторные исследования, на естественных керновых распилах, пластины которых выполнены под различными углами к напластованию для определения Тд в зависимости от угла напластования (3 и категории расслоенности, С Всего проведено более 100 опытов, результаты которых позволили получить ряд зависимостей Тд= (((3) для сарматских, майкопских и альб-аптских глин, на основании которых получено обобщенное уравнение.

Тд = тд0 + (0,03Тда5 +1,2 • Ю-3 • с) 13, (4)

где Тд0 - условная прочность на раскалывание перпендикулярно к напластованию, Р- град

Для построения одноименной кривой в совмещенном графике давлений с учетом существующих требований получены зависимости для расчета градиентов давления при условии образования вертикальных

~ГШ + Упл + У™ + 20ТД {1 - зш[30(8 -1)]}1

V = __±± с 51

Ггрв 2а 1 у }

1 + —---

1-ц С

и горизонтальных

7трв = (1 - Кр)уг + 20ТД{1 - зт[30(8 -1)]}^- (6)

трещин, в которых дополнительно уточнены выражения по влиянию угла падения пластов и по распределению вертикальных напряжений вокруг скважины В выражениях (5) и (6) значения циКр - коэффициент Пуассона и коэффициент снижения вертикального напряжения соответственно Разработана методика, позволяющая повысить надежность и достоверность прогнозирования значений градиентов давления гидроразрыва горных пород в совмещен-

ных графиках Отклонения расчетных значений от фактических не превышают ±0,001 МПа/м

Третья глава посвящена классификации геологического разреза по геолого-технологическим характеристикам и показателям совместимости процессов бурения

Информационной основой при составлении задания на проектирование являлся сводный геологический разрез структуры, нефтегазоносной площади, месторождения либо региона по глубине и горизонтальному простиранию Классификация геологического разреза осуществлялась в основном службами территориальных НИПИ и других научных учреждений, ответственных за научно-обоснованный выбор эффективных типов долот и режимов бурения

Впервые классификация геологического разреза по свойствам пород и другим геолого-технологическим характеристикам, используемая непосредственно для разработки рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, была предложена автором с целью создания научно-методических основ обоснования зон (интервалов разреза) совместимых условий бурения

Информационной основой работ по технологическому сопоставлению и оценке геологических толщ при разработке конструкций скважин является сводный классификационный разрез В отличие от сводного геологического разреза, используемого при составлении задания на проектирование, он упорядочен в пределах геологической структуры, нефтегазоносной площади, месторождения либо региона по глубине и горизонтальному простиранию заданной геологической толщи и включает перечень горных пород, их общие свойства и условия залегания, оцениваемые главным образом по данным полевой и скважинной сейсморазведки Построение сводного классификационного разреза проводится работниками геологической и проектной служб бурового предприятия по материалам, используемым для подготовки задания на проекты Построение этого разреза и его корректировка осуществляются на каждой стадии разведки и разработки месторождения

На первой стадии источником информации являются установленные по данным сейсморазведки аналогичные разрезы При этом за основу принимают модель разреза изучаемой геологической толщи, представленную в задании на

проектирование Для нее подбирают аналоги из известных отложений, предусматривая, чтобы совпадения стратиграфических подразделений характеризовались одинаковыми значениями интервальных скоростей ур упругих продольных волн При отсутствии значений ур необходимо проводить аналогичное сравнение всегда определяемых в сейсморазведке величин скоростей Уогт, оцениваемых согласно методу ОГТ сейсморазведки. При оперативном уточнении геологического разреза разведочной скважины с помощью методов скважинной сейсморазведки необходимо, кроме значений сопоставлять скорости упругих поперечных волн, а также степень трещиноватости разреза

На второй стадии используют фактические данные за счет изучения керна, шлама, результатов вертикального сейсмического профилирования, геофизических промысловых исследований скважин Это же относится и к корректировке технического проекта Для построения сводного классификационного разреза в полном виде необходимо, кроме разделения разреза по стратиграфии, разделить его по литологии на так называемые выделяемые интервалы либо цикл чередующихся пластов пород После завершения построения разреза, технологического сопоставления и оценки аналога и проектного геологических разрезов составляется вариантный геолого-технологический классификационный разрез, который существенно отличается от геолого-технического классификационного разреза Вариантный разрез является информационной основой для количественной оценки интервалов геологического разреза скважины по условиям технологической совместимости процессов бурения, а его классификационная часть количественно отражает влияние пород на основные технико-технологические решения по строительству скважины Вариантный разрез состоит из геологической и технологической частей Данные по геологической части принимают из сводного классификационного разреза в той части участка геологической толщи, на которой располагается точка заложения проектируемой скважины Основой для составления исходного типового комплекса данных технологической части служат специально разработанные так называемые типовые массивы вариантных региональных данных, причем структура каждого типового массива формируется из трех групп граф в табличной форме на базе обобщения геолого-технологической

информации, включенной в региональные альбомы конструкций скважин В первой графе приведены основные сведения о геологическом возрасте, глубине залегания, выделенных разностях горных пород и величине пластового (норового) давления В технологической группе граф для каждого типа осложнения, возникающего при бурении, указаны количественные значения величин с положительным или отрицательным отклонением плотности бурового раствора от значений градиента пластового (порового) давления В третьей группе граф приведен перечень видов геофизических измерений, которые должны быть выполнены геофизическими службами данного региона Для них обязательна привязка в первую очередь к условиям площадей, указанных в скобках в заглавии типового массива и при названии горных пород Приведенные в типовых массивах показатели в качестве добавления к величине градиента порового (пластового) давления подлежат привязке к интервалам геологического разреза проектируемой скважины После этого проводится сравнение показателей специальной структурно-физической аналогии В первую очередь показатели проектного разреза необходимо ставить в ранжированные ряды вместе с показателями базовой и нетиповой площадей так, чтобы можно было использовать интерполяцию или экстраполяцию с целью определения этих показателей и для проектируемого разреза на базе применения альтернативных данных типового массива

Заполнение технологических показателей в вариантный геолого-техническом классификационном разрезе обеспечивает научно обоснованное использование накопленного опыта глубокого бурения для прогнозирования значений градиентов давлений

Для экспресс-оценки градиента порового давления в геологической толще на ранней стадии поисково-разведочных работ на конкретной площади до проведения полномасштабных промыслово-геофизических исследований разработана методика по данным плотности пород, значений интервальных скоростей ур упругих продольных волн либо величин скоростей уч,ь оцениваемых согласно методу ОГТ сейсморазведки. Методика используется с целью увязки данных вертикального сейсмического профилирования с промыслово-геофизическими данными для прогноза АВДД в нижележащих отложениях Методика основана на закономерностях взаимной связи различных видов ин-

формации, определяющей степень уплотненности глинистой части геологического разреза. Благодаря этому всегда может быть построена одна из трех зависимостей, позволяющих представить характер распределения морового давления в геологическом разрезе.

Четвертая глава посвящена управлению разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин. Обоснование технолошче-ской совместимости интервалов разреза осуществляется а соответствии с положениями методических указаний путем построения совмещенного графика давлений, в котором представлены сочетания текущих и предельных значений градиентов гидравлической) давления {"дгас! Р,д) в скважине.

Совмещенный график давлений отражае т по всему геологическому разрезу изменение комплекса предельных значений градиентов гидравлического давления, обусловленных возникновением осложнений (рис. 2). Его получают путем построения по оси глубин совокупности графических зависимостей градиентов давлений: гидроразрыва пород Уср(г), поглощения уига(г), флюидо-проявления упр,(г), устойчивости пород Ууп(г) и геостатического (горного) уг.

Рис, 2. Геолого-тсхнологиноские условия (со&мещеаиый график давлений) II конструкция скважин;

I VI - градиент давления соответственно пластового, устойчивости пород, гидроразрыва, поглощения бурового раствора, горного, бурового раствора к скважине: 1 - глины, 2 - песчаники. 3 - известняки, 4 мергели, 5 - пески, 5 алевролиты

Совмещенный график давлений представляет собой совокупность ломаных линий напротив каждого пласта, соответствующих в принятом масштабе по горизонтальной оси значениям указанных градиентов давлений Линии изменения градиентов давлений на совмещенном графике образуют две относительно компактные группы по определяющим исходным условиям и результатам их влияния, являются полностью альтернативными, а область между ними является рабочей областью давлений. Варьирование границ данной области за счет изменения плотности и использования различных типов бурового раствора и технико-технологических решений позволяет получать варианты решений при разработке конструкции скважины, создает возможность использования различных управляющих воздействий на этапе строительства скважины Левая граница рабочей области определяется градиентами УпрЯ и Ууст для каждой точки глубины Ъ скважины, правая граница - градиентами у^, и Упгл также для каждой точки глубины Ъ скважины

При обосновании зон совместимости условий бурения используется текущий градиент угд гидравлического давления бурового раствора,МПа/м Минимальное и максимальное его значения определяются из уравнений

Г7=(РГ+ Др)х^ + а,-ДГгд„ (7)

гГ=(рГ + Др)хя+«1+Д7г,„ (8)

где р™ш и р™ - соответственно минимальная и максимальная плотность бурового раствора, кг/м3, Ар — прирост плотности бурового раствор, кг/м3, а, -градиент потерь давления, Мпа/м, Дугд1 — градиент перепада гидравлического давления, Мпа/м

После расчета градиента текущего давления бурового раствора по формулам (7) и (8) строится кривая в совмещенном графике

Максимальные внутренние давления в стволе определяются пластовым давлением во вскрытой части разреза, высотой и плотностью флюида в соответствующих условиях, плотностью и местоположением незамещенной части бурового раствора в скважине Максимальные внутренние давления в процессе возможного нефтегазопроявления при герметизации устья характеризуют требования к прочности необсаженного ствола, обсадной колонны, превен-

торного оборудования, определяются расчетным образом и используются при дополнительном обосновании зон совместимых условий бурения Внутренние давления в скважине при открытом фонтанировании (или без противодавления на устье) определяются плотностью флюида в соответствующих условиях, пластовым давлением, коэффициентами продуктивности фонтанирующих объектов и гидравлическими сопротивлениями по длине канала фонтанирования Минимальные внутренние давления в стволе характеризуют требования к прочности необсаженного ствола и обсадных колонн при воздействии максимального внешнего давления Линии максимальных и минимальных внутренних давлений строятся отдельно в удобном для проектировщика масштабе на совмещенном графике давлений, составленном с учетом предупреждения возникновения осложнений путем отдельного расчета для каждого проявляющего горизонта

Дополнительные технологические ограничения, как правило, наносятся отдельно на совмещенный график давлений, построенный с учетом условий предупреждения возникновения осложнений или аварий, или учитываются аналитически При этом строятся эпюры давлений Они позволяют количественно оценить гидродинамическую ситуацию в рассматриваемом интервале геологического разреза Дополнительные технологические ограничения не должны суживать рабочие области в совмещенном графике давлений, если не обеспечены гарантии по предупреждению возникновения возможных осложнений или аварийных ситуаций за счет средств контроля

Важной задачей является обеспечение возможности изменения совмещенного графика с целью увеличения ширины области допустимых депрессий-репрессий (т е рабочей области) и сужения диапазона колебаний гидродинамического давления в затрубном пространстве путем введения в рассмотрение новых типов буровых растворов, наполнителей и кольматирующих материалов, аэрирования, использования пенных систем, бурения без выхода циркуляции, применения технико-технологических решений

Основой для принятия решений в этом случае служат в первую очередь результаты гидродинамических исследований испытателями и опробователя-

ми пластов, использование методов промысловой геофизики, а также опробования буровых растворов в условиях, приближенно моделирующих процессы на стенках скважин, которые вызывают осложнения при бурении Эти решения, базирующиеся на достоверной промыслово-геофизической информации и результатах экспериментальных исследований, предназначены для их использования при разделении геологического разреза на интервалы несовместимости условий бурения

Пятая глава посвящена разработке научных основ подготовки стволов глубоких и сверхглубоких скважин к спуску обсадных колонн,

Техническая проблема формирования ствола большого диаметра за один рейс инструмента рассмотрена в аспекте использования

- энергетического преимущества двухступенчатого шарошечного долота с управляемым изменением породоразрушающего поля за счет подвижности шарошек второго яруса и оснащением низа бурильной колонны опорно-центрирующими калибраторами с четырьмя противосальниковыми лопастями размером 300 х 75 мм, наклоненных к оси корпуса под углом 15° по ходу часовой стрелки,

- эффекта суммирования приводной мощности за счет механической энергии для вращения корпуса двухдолотного бура с помощью роторной передачи и электрической энергии или гидравлической энергии нагнетания для индивидуального вращения долот с помощью электрических или турбинных забойных двигателей

Проблема сохранения вертикальности ствола скважины рассмотрена с помощью аналитической модели компоновки низа бурильной колонны, представляющей систему дифференциальных уравнений четвертого порядка, приведение которых к линейному виду позволяет получить тривиальную систему алгебраических уравнений для алгоритмического вычисления поперечной силы на долоте и в любых других сечениях компоновки с целью аналитической оценки ее вертикальной устойчивости На основе математической модели 1СНБК разработаны оригинальные методики расчета их конструктивных параметров, созданы и испытаны новые технические решения со спаренными

опорно-центрирующими элементами (рис 3, а), эллиптическим забойным направляющим устройством (рис 3, б, в), и двухступенчатой формой компоновки с асимметричным осевым моментом инерции (рис 3, г), обеспечивающие эффект сверхжестких конструкций низа бурильной колонны с минимальной отклоняющей силой в горно-геологических условиях любой сложности Разработаны рекомендации по рациональному выбору породоразрушающего инструмента и опорно-центрирующих элементов в любых литолого-страти-графических условиях нефтегазовых месторождений

Рис.3. Компоновки низа обсадной колонны

а - со спаренными опорно-центрирующими элементами, б - поперечное сечение направляющего эллиптического устройства, в - компоновки с эллиптическим устройством, г -ступенчатая компоновка

Шестая глава посвящена разработке комплекса модульных технических средств совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и технологиям их применения

Для обеспечения надежности спуска, герметичности стыков и последующего отсоединения секций обсадной колонны большого диаметра (240340 мм) разработан комплекс оборудования КОСЦК, состоящий из резьбового разъединителя РРС и соединителя обсадной колонны - устройства для стыковки и цементирования секций обсадных колонн с комплектом продавочных пробок и обратных клапанов Ступенчатое цементирование обсадных колонн большой длины при креплении глубоких и сверхглубоких скважин отличается технологическими особенностями, преодоление которых решено за счет разработки комплекта усовершенствованного оборудования, включающего муфты ступенчатого цементирования разного назначения (МГЦ, МГЦ-1), представленные на рис 4, и пакер заколонный гидравлический (ПЗГ) с комплектом продавочных пробок, которые обеспечивают исключение неуправляемого и преждевременного открытия радиальных каналов при цементировании первой ступени и в момент окончания цементирования второй ступени - надежное их закрытие, а также гидравлическое удаление контейнера с продавочными пробками из центрального канала корпуса муфт Для проработки интервалов сужений ствола скважины спускаемой секцией или потайной колонной был разработан комплекс оборудования, включающий разъединитель с гидравлическим затвором для отсоединения от обсадной или потайной колонн после их спуска, обратные клапаны для регулирования уровня заполнения колонн буровым раствором и башмак-коронку, вращением которой расширяется суженный ствол (рис 5) Для решения проблемы герметизации узла сопряжения потайной колонны со стенками предыдущей обсадной трубы и гидравлического усиления их шлипсового сцепления разработана оригинальная конструкция подвески с системой перепускных каналов для дистанционного управления раскрытием спаренных пакерных устройств и подвижного якорного шлипсо-держателя, размещенного между ними

Для ступенчатого цементирования потайных колонн в условиях вскрытия зон АВПД при одновременном сочленении их с предыдущей обсадной колонной разработана оригинальная конструкция модульной подвески-разъединителя кулачкового типа, позволяющего вращать потайную колонну

при ее спуске с проработкой интервалов сужения ствола, для чего нижний конец потайной колонны оснащают специальной коронкой башмачного типа, а секции разделяют с помощью цементированных гидравлических муфт, причем пакерный модуль с резиновыми уплотнительными элементами (УПГ) и внутренние узлы кулачкового разъединителя используют многократно

Рис.4 Муфты для ступенчатого цементирования

А-А 4

Рис 5. Комплекс оборудования для спуска потайных колонн с проработкой

сужений в стволе скважины Для обеспечения надежности отсоединения резьбового разъединителя в условиях одновременного использования пакерующего приспособления и подвесной разъединительной пробки, конструкция усовершенствована путем создания автономного модуля, состоящего из предохранительного кожуха и пакерующего приспособления, исключающие силовое взаимодействие со стенками обсадной колонны и используемые при креплении многократно

Седьмая глава посвящена унификации конструкций скважин и размерного ряда оборудования

Анализ современных тенденций показывает, что одним из главных путей решения этой многогранной научной проблемы является унификация основных вариантов конструкций скважин, каждый из которых отвечает некоторому оптимальному сочетанию обсадных колонн, исходя из универсальной классификации геологических разрезов по степени их осложненности, что предполагает необходимость пересмотра или уточнения размерного ряда по-

родоразрушающего инструмента и обсадных труб Предложены четыре варианта унифицированных конструкций скважин (рис 6) 1-ый вариант - базовый для районов Прикаспия, Северного Кавказа, Закавказья и Туркмении 863,6 —> 720 х 660,4 508 х 444,5 340 х 311,1 245 х 215,9 173 х 149,2 -> 114

2-й вариант - для бурения глубоких высокодебитных скважин в районах Средней Азии, Западного Казахстана, Астраханского свода 762,0 —» 630 х 508,0 405 х 374,5 273 (299) х 241,3 (374,5) -> 194 (219) х 185,1 (187,3) 127 (140) мм, 3-вариант - для строительства скважин на континентальном шельфе, в т.ч с донным расположением устья 914,4 —» 762 х 660,4 508 х 444,5 340 х 311,1 -»245 х 215,9-» 178 х 149,2 -» 114 мм, 4-й вариант - для бурения сверхглубоких скважин (6,5 - 9 тыс м) 914,6 —> 162 х 660,4 508 х 469,9 406 х 374,6 340 х 311,1 273 х 241,3 -» 219 х 187,3 168 х 130,7 —»114 мм (здесь в каждой паре чисел А —» В первое - диаметр долота, второе - диаметр обсадной колонны) Унификация размерного ряда обсадных труб в соответствии с предложенной унификацией конструкций скважин должна предусматривать переориентацию прокатных производств на приоритетный

мм.

Рис 6. Унифицированные конструкции скважин

выпуск труб 0 340, 356, и 508 мм взамен труб 0 324, 351, 377 и 426 мм, не вписывающихся в концепцию предлагаемой унификации, а также освоение нового сортамента резьбовых обсадных труб увеличенных диаметров 660,4, 762,0, 863,6 и 914,4 мм, составляющих основу унифицированного подхода при разработке рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях Унификация породоразру-шающего инструмента предусматривает исключение из традиционного размерного ряда долот, диаметры которых составляют 490,0, 393,7, 349,2, 320,0,

244.5, 190,5, 171,4; 151,0, 146,0, 132,0, 118,0, 97,0, 93,0 мм, и формирование нового ряда в соответствии с предложенным принципом унификации, включающим долота базовых размеров диаметром 660,4, 444,5 и 311,1 мм с шарошечными расширителями диаметром 269,9, 311,1; 374,6, 444,5, 470,0, 555,0

609.6, 762,0, 863,9, 914,4 и 1020 мм, что позволяет универсализировать использование ступенчатых КНБК для сохранения вертикальности ствола скважины и его подготовку в процессе спуска обсадной колонны на большие глубины

Рис.7 Опыт унификации конструкций скважин для площадей Терско-Сунженского района

Рассмотрен опыт апробации унифицированного подхода к выбору рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин на примере площадей центральной части Терско-Сунженского нефтяного района (рис 7), Прикаспийского региона, в подсолевых отложениях Карабулак-Ачалуки и За-манкул с подробным анализом преимуществ, возникших при этом, и позволяющих судить о позитивности разработанных научных основ управления выбором рациональных конструкций на основе их унификации при строительстве скважин в сложных горно-геологических условиях Апробация также осуществлялась на площадях объединений «Грузнефть», «Дагнефть», «При-каспийбурнефть», «Таджикнефть» Учтенный экономический эффект от внедрения рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций составил более 44,78 млн руб. в ценах 1991 г

Основные выводы:

1 На основе обобщения исследований и анализа существующих принципов выбора и совершенствования конструкций скважин, проведенных теоретических, экспериментальных и промысловых исследований разработаны научные основы управления разработкой конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях, технические средства и технологические процессы, обеспечивающие их соответствие условиям бурения этих скважин и достижения ими проектных глубин при минимальных рисках возникновения осложнений

2 Внесено основополагающее изменение в существующий подход («Методические указания по выбору конструкции.. скважин») путем замены сводного разреза скважин на сводный классификационный разрез (СКР) и построения геолого-технологических классификационных разрезов (ГТКР), их классификации по геолого-технологическим характеристикам (ГТХ), обуславливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения интервалам геологического разреза, усовершенствования совмещенного графика давлений и функциональной его увязки с процессом общей технологии бурения скважин

3 Введены новые термины в проектирование конструкций скважин сводный классификационный разрез (СКР), горно-технологический классификационный разрез (ГТКР), вариантный горно-технологический классификационный разрез (ВГТКР) скважины по показателям условий технологической совместимости процессов бурения, геолого-технологические характеристики (ГТХ), категория сплошности породы, категория расслоен-ности (анизотропия), градиент давления устойчивости пород

4 Проведенные экспериментальные исследования геолого-технологических характеристик разрезов глубоких и сверхглубоких скважин, условий их залегания и анализ осложнений, возникших при бурении в различных регионах позволили1

- установить, что предел устойчивости пород на стенках скважины определяется обобщенным параметром, названным градиентом давления устойчивости пород, учитывающим влияние напряженного состояния (предел прочности породы), ее сплошности, горного и порового давлений, давлений гидратации, перепада гидродинамического давления, который эквивалентен минимально допустимой плотности бурового раствора, позволяющей поддерживать ствол скважины в устойчивом состоянии,

- показать, что предел устойчивости приствольной части массива характеризуется показателем разрыхления нарушенного слоя, величина которого обратно пропорционально тангенсу угла сдвига породы и определяется из диаграммы Мора,

- разработать методику прогнозирования градиента давления устойчивости пород, используемого для построения одноименной кривой в совмещенном графике давлений

5 В результате теоретических и экспериментальных исследований впервые получены зависимости градиента давления гадроразрыва пород, учитывающие в комплексе взаимодействие различных геологических факторов (горное, пластовое давления, прочность породы на разрыв, ее сплошность и расслоенность, коэффициент Пуассона, угол залегания пород) и разработана методика, позволяющая повысить достоверность его

прогнозирования и используемая для построения одноименной кривой в совмещенном графике давлений

6 Обоснованы классификационные показатели, позволяющие проводить формализованное сопоставление горных пород и условий их залегания, относящихся к различным геологическим тошцам, с целью установления взаимной аналогии рассматриваемого геологического разреза с ранее изученным разрезом применительно к оценке условий возникновения в нем осложнений при бурении Разработан системный подход к поиску и обработке исходной информации в виде модульного алгоритма, отличающегося принципиально новым подходом к выбору проектных конструкций скважин и оперативной корректировке глубины спуска колонн, основанный на взаимоувязке результатов разведочной сейсмики, промысловой геофизики, скважинных и лабораторных исследований Разработана методика классификации геологического разреза по геолого-технологическим характеристикам, обуславливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения его интервалов

7. Научно обоснованы и разработаны методические принципы выбора рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в условиях информационной неопределенности исходной информации и методические принципы принятия управленческих решений об изменении конструкции скважины при разбуривании зон АВПД

8 Разработаны технические и технологические решения (долотные буры, долота со сменными породоразрушающими секциями, опорно-центрирующие элементы, безопасные замки и КНБК), обеспечивающие одновременную подготовку ствола скважины к спуску обсадных колонн в процессе бурения при эффективных режимах (А с № 1335969, № 1557324, № 1559085, пат № 2095539, № 2115794, № 2116428, № 2120019)

установлен технологически значимый эффект совмещения процесса бурения с одновременной подготовкой ствола скважины, который обеспечивается при образовании на забое переходной зоны у стенки скважины за счет увеличения боковой разрушающей и фрезерующей способности воо-

ружения (долотного бура) при расположении породоразрушающих секций под углом до 5° к большой оси КНБК,

установлено, что КНБК, включающие долотные буры и УВТ, имеющие неравные главные моменты инерции площади их поперечного сечения и сдвоенные опорно-центрирующие элементы, уменьшают зенитный угол ствола и одновременно обеспечивают более качественную подготовку ствола в процессе бурения скважины

9 Разработан комплекс модульных технических средств (КМТС) совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и технологии его применения, обеспечивающий спуск обсадных колонн в скважины, в том числе осложненные сужениями стволов, и их крепление, который позволяет полностью реализовать проектные конструкции глубоких и сверхглубоких скважин На основе стендовых исследований на натурных образцах определены методические принципы функционирования модульных технических средств совершенствования конструкций скважин (КМТС), а также рациональные конструктивные свойства комплекса типовых функциональных элементов модульных технических средств при креплении в процессе реализации проектных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях (А с №1654552, №1765367, пат №2023864, №2137907, № 2147673, №2156854, №2176018)

10 Проведена унификация размеров обсадных труб и долот в рамках общесоюзной научно-исследовательской программы (1988 г) ГКНТ 0 02 02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин» по этапу 05 03 И Это позволило внести изменения в задания 01 29 И, 01 33 И, 01 34 И и, тем самым, исключить создание и освоение производства обсадных труб диаметром 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами, так как объемы применения обсадных труб указанных размеров незначительны Эти изменения обеспечили ускоренное создание и освоение производства обсадных

труб больших диаметров 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой По заданиям 02 02.И и 02 03 И той же программы был унифицирован размерный ряд породоразрушающего бурового инструмента, в том числе большого диаметра с последующим внедрением новых размеров породоразрушающего инструмента

11. Разработан комплекс методических, программных, технических и технологических решений, который позволил разработать более 200 рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких параметрических, поисковых, разведочных и эксплуатационных скважин для различных регионов с выходом открытого ствола (в зонах АВПД), в 1,5 - 2 раза превышающим традиционные значения, и меньшей металлоемкостью (в среднем на 17 %), что обеспечило увеличение скорости бурения в 1,2 — 2 раза и повысило вероятность доведения глубоких скважин до проектной глубины, а также позволило провести унификацию конструкций для различных площадей с учетом месторасположения скважины на структуре Унификация конструкций скважин позволила повысить скорость бурения до 30 %.

12 Определена технико-экономическая эффективность результатов внедрения научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций Учтенный экономический эффект составил более 44,78 млн руб в ценах 1991 г

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах

Научно-технические издания (монографии):

1 Стефурак Р И, Новиков В Д, Мыслюк М А , Близнюков В Ю , Овсянников АС Выбор многоопорных компоновок низа бурильной колонны при роторном бурении скважин -М ОАО «ВНИИОЭНГ», 2000 - 64 с

2 Буровые комплексы Современные технологии и оборудование / Коллектив авторов, под общей редакцией А М Гусмана и К П Порожского Научное издание Екатеринбург У11 А, 2002 592 с с ил

Глава 2 Основные положения технологии строительства скважин на нефть и газ (А.М Гусман, В Ю Близнюков, К П Порожский, В Е Эпштейн) с 29 - 52

Глава 10 Породоразрушающий инструмент (ТГ Агошашвили, В.Ю. Близнюков, ГА Кораблев, С В Никитин, Г И Сукманов) с 125-152

Глава 16 Конструкция и крепление скважин (В Ю Близнюков, А М Гусман) с 225-238

3 Абубакиров В Ф, Буримов Ю Г, Гноевых А Н, Межлумов А О, Близнюков В Ю Буровое оборудование Справочник в 2-х т Т 2 Буровой инструмент - М ОАО «Издательство «Недра», 2003 - 494 с ил

4 Белоусов Г А, Близнюков В Ю , Скориков Б М, Майгуров И В Технология крепления скважин в условиях сероводородной агрессии и АВПД (на примере Тенгизского месторождения) - М ОАО «ВНИИОЭНГ», 2007 - 60 с

Научно-технические обзоры:

5 Близнюков В Ю , Близнюков Вит Ю , Степченко А Г Прогнозирование градиента гидравлического разрыва пород при разработке конструкций глубоких скважин -М ВНИИОЭНГ, 1989 -(обз информ Сер Строительство скважин) - вьш 11 — 60 с

6 Авилов В И, Близнюков В Ю, Иоанесян ЮР- Унификация конструкций скважин, размерного ряда обсадных труб и породоразрушающего бурового инструмента -М ВНИИЭгазпром, 1990, - 50 с

7 Близнюков В Ю Методические основы проектирования рациональных конструкций скважин -М ВНИИЭгазпром, 1991 -50с -Обз информ Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин

8 Близнюков В Ю , Близнюков Ю Н, Близнюков Вит Ю , Дужик С.А. Совершенствование конструкций глубоких скважин -М ВНИИОЭНГ, 1991 -84 с (Обз информ Сер Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море)

9 Особенности строительства глубоких и сверхглубоких поисково-параметрических скважин в Афгано-Таджикской впадине (Южный Таджикистан) / Близнюков В Ю , Акатьев В А, Малашенков Г Н и др - М ИРЦ Газпром, 1993 -81 с (Обз инф Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

10 Мыслюк М А, Лужаница А В , Близнюков В Ю Выбор рациональных технологических решений при разбуривании зон АВПД - М ИРЦ Г аз-пром, 1995 - 67 с (Обз инф Сер «Бурение газовых и газоконденсатных скважин»)

11 Близнюков В Ю, Близнюков Вит Ю Особенности бурения верхних интервалов глубоких скважин большого диаметра в сложных горногеологических условиях - М ИРЦ Газпром, 1995 - 54 с (Обз инф Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

12 Мыслюк МА, Близнюков ВЮ, Мыслюк НМ Научно-методические основы проектирования рациональных конструкций скважин в условиях информационной неопределенности -М ИРЦ Газпром, 1995 -55 с (Обз инф Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

13 Близнюков В Ю, Степченко А Г Геологическое строение нефтегазовых областей Средней Азии (Стратиграфия) - М. ИРЦ Газпром, 1996 - 62 с (Обз инф Сер Геология и разведка газовых и газоконденсатных месторождений)

14 Авилов В И, Близннжов В.Ю, Серебряков ИС, Смирнов В И, Новеньков Ю П Горно-геологические условия и технические решения по устойчивости крепи в зоне залегания бишофита при бурении скважин — М ИРЦ Газпром, 1996. - 40 с (Обз инф Сер Геология и разведка газовых и га-зоконденсатных месторождений)

15 Гноевых АН, Близннжов ВЮ, Серебряков ИС, Левшин ВН, Дужик С А. Бурение сверхглубокой параметрической скважины №1 Нагума-новской площади ДП «Оренбурггазпром» - М ИРЦ Газпром, 1997 - 48 с (Обз инф Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

16. Акатьев В А, Близнюков В Ю , Малашенков Г.Н., Попов В В , Ко-вальчук В К Бурение глубоких и сверхглубоких поисково-параметрических скважин в Обигарской антиклинальной зоне Афгано-Таджикской впадины — М ИРЦ Газпром, 1999 - 52 с Обз. инф Сер. Бурение газовых и газоконденсатных скважин

17 Никитин Б А, Акатьев В А, Близнюков В Ю , Попов В В Бурение глубоких поисково-параметрических скважин в Кафирниганской антиклинальной зоне Афгано-Таджикской впадины — М • ООО «ИРЦ Газпром», 2000 - 43 с Обз Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

18 Гноевых А Н, Близнюков В Ю , Серебряков И С., Близнюков

Вит Ю , Левшин В Н, Воронкова Н В Особенности бурения первой глубокой поисковой скважины №1 - Ордовик на Оренбургском газоконденсатном месторождении -М ИРЦ Газпром, 2001.-38 с (Обз инф Сер Бурение газовых и газоконденсатных скважин)

Статьи:

19. Близнюков ВЮ, Орлов А В Основные направления совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин Тез докл респ на-учно-практ конф Алма-Ата - Шевченко КазНИИНТИ 1981, - С 75-77

20 Орлов А В , Близнюков В Ю Определение глубины спуска обсадных колонн при проектировании конструкций скважин графическим способом // Бурение, -1981, -Вып 11, - С 23-25

21 Близнюков В Ю , Орлов А В , Близнюков Ю Н Результаты промысловых исследований по определению коэффициента Пуассона на площадях ЧИАССР // Тр ин-та СевКавНИПИнефть, -1981, - Вып 35, - С 71-74

22 Близнюков В Ю , Орлов А В Основные направления совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин // Бурение, - 1982, -Вып 5, - С. 2-4

23 Близнюков В Ю Влияние угла залегания пластов на градиент давления их гидроразрыва // Бурение, - 1983, - Вып 5, - С 9-10

24 Близнюков В Ю Исследование величин выхода открытого ствола Тр. ин-та ВНИИБТ, - 1983, - Вып 59, - С 161-167

25 Близнюков В Ю Определение твердости и прочности на раскалывание глинистых пород для прогнозирования градиента давления гидравлического разрыва // Бурение, - 1983, - Вып 12, - С 3-4

26 Близнюков В Ю Установление связи между физико-механическими свойствами глинистых пород и их геофизическими характеристи-

ками // Нефтегазовая геология, геофизика и бурение, - M ВНИИОЭНГ, -1984, -Выл 1,-С 32-33.

27 Близнюков В Ю К вопросу о прогнозировании и построении совмещенного графика давлений при разработке конструкций скважин // Тр инта ВНИИБТ, -1984, -Вып 59, - С. 88-96

28 Байдюк Б В , Близнюков В Ю. Прогнозирование градиента давления гидроразрыва пород при разработке конструкций скважин - Тр ин-та ВНИИБТ, - 1985, - Вып 60, - С 185-191

29 Байдюк Б В , Близнюков В Ю Прогнозирование градиента давления устойчивости пород при разработке конструкций скважин // Нефтяное хозяйство, - 1987, - №1, - С 6-8

30 Близнюков В Ю Влияние типа бурового раствора на изменение показателей свойств глинистых пород при прогнозировании градиента давления устойчивости пород - Деп во ВНИИОЭНГ,- 1987, - №1434- НГ

31 Спуск обсадных колонн в скважины, осложненные сужением стволов / Близнюков Ю H, Мушаилов A M, Ваулин В В , Коренев Г А, Близнюков В Ю // Нефтяное хозяйство, - 1988, - №7, - С 68-71

32 Близнюков В Ю , Беляев В И. Испытание муфты цементировочной гидравлической для ступенчатого цементирования сплошных и потайных колонн // ЭИ сер Техника и технология бурения скважин - M ВНИИОЭНГ,

1988, -вып 12-с 15-18

33 Близнюков В Ю Основные направления совершенствования конструкций скважин - Тр ВНИИБТ, вып 67, M, ВНИИБТ, 1989, с 3-18

34 Близнюков В Ю. Основные направления унификации конструкций скважин - НТИС "Научно-производственные достижения нефтяной промышленности в новых условиях хозяйствования" - M, ВНИИОЭНГ, 1989, - вып 3 -с 3-6

35 Близнюков В Ю Влияние литолого-стратиграфического и тектонического факторов на совершенствование конструкций глубоких скважин -"Депонированные научные работы" - Биб. указ ВИНИТИ, M, ВНИИОЭНГ,

1989, №6, деп №1680-НГ

36 Близнюков В Ю Рациональные конструкции глубоких скважин II Нефтяное хозяйство, - 1989, - №5, - С 18-23

37. Близнюков В Ю Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Северного Таджикистана - НТИС "Научно-производственные достижения нефтяной промышленности в новых условиях хозяйствования" - M, ВНИИОЭНГ, 1989,-вып. 11 -с 11-14

38 Близнюков В Ю Совершенствование конструкций глубоких скважин и особенности крепления зон несовместимых условий бурения - Нефтяное хозяйство, - 1989, - №12 (Деп во ВНИИОЭНГе 01 11 89, №1793-НГ)

39 Близнюков В Ю Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Южного Таджикистана - /ИС "Научно-технические достижения и передовой опыт, рекомендуемые в нефтяной промышленности" - M ВНИИОЭНГ, 1990 - вып 2-е 15-17

40 Близнюков В Ю , Степченко А Г Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Киргизии, - В кн "Разработка и эксплуатация

нефтяных месторождений" - Тр СредАзНИПИнефть, 1990 - М ВНИИО-ЭНГ, 1990 -с 67-71

41 Близнюков В Ю Методические основы разработки рациональных конструкций глубоких скважин на базе использования свойств горных пород и классификации геологических разрезов / Международная конференция "Механика горных пород при бурении" Тез докл Грозный, 1991 -с 38

42 Байдюк Б В , Близнюков В.Ю , Талахадзе М Г, Тимофеев Ю Л Сочетание различных видов информации при оценке прочности стенок скважин / Международная конференция "Механика горных пород при бурении" Тез докл Грозный, 1991.-с 39

43 Близнюков В Ю Особенности техники и технологии спуска с вращением потайных и секций обсадных колонн в скважины, осложненные сужениями стволов - В кн. Проблемы освоения скоплений углеводородовВо-сточной части Средней Азии Тр СредАзНИПИнефть, - М. ВНИИОЭНГ, 1991,-с 134-141

44 Близнюков В Ю, Беляев В И. Разработка и совершенствование модульных технических средств крепления глубоких скважин // НТИС "Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море" — М ВНИИОЭНГ, 1992 -Вып4 - с 23-28

45. Близнюков В Ю Особенности бурения сверхглубокой параметрической скважины 1 - Северный Буюман в Юго-Западном Таджикистане (кар-финиганская антиклинальная зона) // НТИС Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море" - М ВНИИОЭНГ, 1992 - Вып.9-10. - с 1014

46 Близнюков В Ю, Мыслюк М А Выбор рациональной конструкции скважины в условиях неопределенности исходной информации // Нефтяное хозяйство - 1994 - № 10 - С 15-17

47 Близнюков В.Ю Геолого-технологические условия проектного и оперативного выбора рациональных конструкций глубоких скважин // Нефтяное хозяйство -1995 -№ 10 - С 18-22

48 Близнюков В Ю Методичш основи проектування та оперативного вибору конструцщ глибоких розв1Дувальних свердловин Тез докл М1жнародна Науково-практична конф "Проблеми 1 шляхи енергозабеспечен-ня Украши" 7-10 грудня 1993 року Збфник статей, частина 2 Буршня нафто-вих 1 газових свердловин м Ювано-Франкшск 1ФДТУ нафти 1 газу 1995 -с 83-84

49 Близнюков В Ю Особенности разработки и совершенствования рациональных конструкций глубоких поисковых и разведочных скважин В кн Фундаментальные проблемы нефти и газа М 22-25 января 1996 г ИРЦ Газпром ТЗ -с 172-182

50 Близнюков В Ю. Информационное обеспечение методики проектного и оперативного выбора рациональных конструкций глубоких скважин // Нефтяное хозяйство -1997 - № 2 - С 10-13

51 Близнюков В Ю Техника и технология крепления длинных потайных обсадных колонн с использованием комплекса модульных технических средств // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море — М ОАО ВНИИОЭНГ.- 1999 - №10 - С 26-28

52 Близнюков В Ю , Близнюков Вит Ю Разработка техники и технологии бурения стволов большого диаметра в глубоких скважинах без дополнительной подготовки к спуску обсадных колонн // Нефть i газ Украши Збфник наукових праць Материали б-oi М1жнародно1 науково-практично1 конференци «Нафта i газ Украши - 2000» 1вано-Франктськ, 31 жовтня - 3 листопада 2000 р У 3-х томах - Гвано- Франктсыс Факел 2000 - Том 2-е 65-67

53 Близнюков Ю Н, Близнюков В Ю Совершенствование конструкций и технологии бурения глубоких и сверхглубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море - М ВНИИОЭНГ, 2002 -№9 -с2-6

54 Близнюков Ю Н, Близнюков В Ю Устройство для цементирования потайных колонн (хвостовиков) и секций обсадных колонн УЦХПЗ с предварительным отсоединением бурильной колонны // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море - М ВНИИОЭНГ, 2002. - №10 -с 26-29

55 Близнюков В Ю Проектирование рациональных конструкций сверхглубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море -М ВНИИОЭНГ, 2003 -№2 -с.14-21

56 Близнюков Ю Н, Близнюков В Ю Конструкции сверхглубоких поисково-параметрических скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море - М ВНИИОЭНГ, 2003 - №4 - с 19-24

57 Близнюков В Ю Геологические условия проводки скважин на площадях Ахлово, Арак-Далатарек, Харбижин Терско-Сунженской складчатой области // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море -М ВНИИОЭНГ, 2003 -№8 -с 14-16

58 Близнюков В Ю Анализ фактических конструкций скважин на площадях Харбижин и Арак-Далатарек Терско-Сунженской складчатой области // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море -М ВНИИОЭНГ, 2004 -№1 -с22-24

59. Близнюков В Ю Обоснование рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин Ахлово, Харбижин и Арак-Далатарек Терско-Сунженской складчатой области // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. - М ОАО ВНИИОЭНГ, 2004 - №2 - с 5-9

60 Близнюков В Ю Методика построения классификационного разреза типового месторождения региона для проектного и оперативного выбора конструкции скважин // НГЖ Геология, геофизика и разработка нефтяных и газовых месторождений -М ОАО ВНИИОЭНГ, 2005 -№2 - с 61-69

61 Близнюков В Ю Построение вариантного классификационного разреза проектируемой скважины но показателям условий технологической соместимости процессов бурения // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море - М ОАО ВНИИОЭНГ, 2005 - №5 - с 10-14

62 Близнюков В Ю Комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин В кн Сборник научных трудов Материалы VII научно-технической конференции (16 -21 апреля 2006 г часть 1) - Ухта, УГТУ, 2006 - с. 175-180

Авторские свидетельства СССР и патенты РФ:

63 АС 1336559 А1 (СССР) МКИ4 Е21 В 17/16 Центратор бурильного инструмента /ЮН Близнюков, А М Мушаилов, В В Ваулин, Г А Коренев, ВЮ Близнюков, А Б Нежильский (СССР) - №4045497/22-03, заявлено 31 03 86, опубл 07 09 87, Б И №33

64 АС 1557324 А1 (СССР) МКИ5 Е21 Б 1/06 Многошарошечное долото для бурения скважин большого диаметра / А.Н. Попов, С Ч Ли, В Ю Близнюков, В И Саган, АН Нарзиев (СССР) - №4448812/23-03, заявлено 25 05 88, опубл 15 04 90, Б И №14

65. АС 1559085 А1 (СССР) МКИ5 Е21 В 7/04 Компоновка низа бурильной колонны /ИЛ Барский, В Ю Близнюков, В И Сагин (СССР) -№4429757/23-03, заявлено 14 03 88, опубл 23 04 90 , Б И №15

66 АС 1765367 А1 (СССР) МКИ5 Е21 В 33/14 Муфта ступенчатого цементирования / В И Беляев, В Ю Близнюков (СССР) - №4096252/03, заявлено 18 07 86, опубл 30 09 92, Б И №36

67 Патент №2023864 (РФ) С1 МКП5 Е 21 В 33/14, 34/10 Обратный клапан / Беляев В И, Близнюков В Ю, Липов А В - №4886198/03; - заявл 22 11 91, опубл 30 11 94 - Бюл №22

68 Патент №2115794 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 10/20 Долото для бурения скважин со сменными породоразрушающими секциями / Близнюков В Ю, Гноевых АН, Браженцев ВП, Близнюков ВитЮ - №96123213/03, - заявл 06 12.96, опубл 20 07 98 - Бюл №20

69. Патент №2116428 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 10/16 Буровое шарошечное долото / Близнюков В Ю , Гноевых А Н, Браженцев В П, Близнюков ВитЮ - №96124150/03, - заявл 24 12 96, опубл 27 07 98-Бюл №21 70 Патент №2120019 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 10/08 Долотный бур / Акатьев В А, Близнюков В Ю , Гноевых А Н, Браженцев В П, Близнюков Вит Ю -№97109971/03,-заявл И 06 97, опубл 10 10 98-Бюл №28

71 Патент №2147673 (РФ) С1 МКП7 Е 21 В 33/14 Устройство для цементирования обсадных колонн РКЗ / Близнюков В Ю , Акатьев В А, Близнюков ВитЮ, Близнюков ЮН - №98110226/03, - заявл 26 05 98, опубл 20 04 2000-Бюл №11

72 Патент №2137907 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 34/10 Устройство для перекрытия бурового или цементного раствора КОД / Близнюков В.Ю , Близнюков ВитЮ, Близнюков ЮН - №98110865/03, - заявл 05.06.98, опубл 20 09 99 - Бюл №26

73 Патент №2156854 (РФ) С2 МКП7 Е 21 В 17/08, 33/14 Устройство для стыковки и цементирования секций обсадных колонн / Близнюков В Ю , Акатьев В А , Близнюков Вит Ю , Близнюков ЮН- №98119983/03, - заявл 04 11 98, опубл 27 09 99 - Бюл №27

74 Патент № 2176018 РФ С2 МКП7 Е21В 33/14 Муфта ступенчатого цементирования / Близнюков В Ю , Близнюков Вит Ю , Серебряков И С -№2000101546Заявл 25 01 2000, опубл 20 11 01 -Бюл №32

Подписано в печать 13 09 2007 Формат 60x90/16 Бумага офсетная 2,0 п л Тираж 100 экз Заказ № 1798

ввмисковскш и 1 исУДАРСТВЕННОГО ГОРНОГО УНИВЕРСИТЕТА

Лицензия на издательскую деятельность ЛР № 062809 Код издательства 5X7(03)

Отпечатано в типографии Издательства Московского государственного горного университета

Лицензия па полиграфическую деятельность ПЛДМв 53-305

119991 Москва, ГСП-1, Ленинский проспект, 6, Издательство МГГУ, тел. (095) 236-97-80; факс (095) 956-90-40

Содержание диссертации, доктора технических наук, Близнюков, Владимир Юрьевич

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ПРИНЦИПОВ ВЫБОРА КОНСТРУКЦИЙ ГЛУБОКИХ И СВЕРХГЛУБОКИХ СКВАЖИН В ОСЛОЖНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

1Л. Литолого-стратиграфические и тектонические особенности строения районов буровых работ.

1.2. Горно-геологические условия бурения.

1.2.1. Терско-Сунженская складчатая область.

1.2.2. Прикаспийская впадина.

1.2.3. Афгано-Таджикская впадина.

1.3. Принципы выбора конструкций глубоких скважин в сложных геологических условиях.

1.3.1. Терско-Сунженская складчатая область.

1.3.2. Прикаспийская впадина.

1.3.3. Таджико-Афганская впадина.

1.4. Совершенствование технологии и технических средств для подготовки стволов скважин к спуску обсадных колонн.

1.5. Основные направления унификации конструкции скважин и оборудования.

1.6. Технико-технологические решения при бурении стволов большого диаметра.

2. МЕТОДИКА ПРОГНОЗИРОВАНИЯ

ГЕОЛОГО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК РАЗРЕЗА.

2.1 Прогнозирование геостатического давления и его составляющих.

2.2. Прогнозирование градиента давления устойчивости пород.

2.3. Прогнозирование градиента гидростатического давления 114 бурового раствора.

2.4. Количественная оценка пластовых (поровых) давлений.

2.5. Прогнозирование градиента давления поглощения бурового раствора. И

2.6. Прогнозирование градиента давления гидроразрыва пород.

2.6.1. Экспериментальные исследования факторов, влияющих на величину давления гидроразрыва пород.

2.6.2 Определение прочностных свойств пород по их геофизическим характеристикам.

2.6.3. Расчет градиентов давления гидроразрыва пород.

2.7. Прогнозирование зон АВПД.

2.7.1 Индикаторы давления.

3. КЛАССИФИКАЦИЯ ГЕОЛОГИЧЕСКОГО РАЗРЕЗА ПО УСЛОВИЯМ СОВМЕСТИМОСТИ БУРЕНИЯ ЕГО ИНТЕРВАЛОВ.

3.1. Классификационные показатели аналогии геологических разрезов.

3.2. Информационное обеспечение совместного использования геолого-геофизических и промысловых данных.

3.3. Разработка типовых информационных массивов региональных данных.

3.4. Методика построения классификационного разреза типового месторождения региона.

3.4.1. Общие положения

3.4.2. Построение сводного классификационного разреза геологической толщи.

3.4.3 Построение вариантного геолого-технологического классификационного разреза (ВГТКР) скважины по показателям условий технологической совместимости процессов бурения.

4. УПРАВЛЕНИЕ РАЗРАБОТКОЙ РАЦИОНАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ ГЛУБОКИХ И СВЕРХГЛУБОКИХ СКВАЖИН.

4.1. Влияние литолого-стратиграфического и тектонического факторов на выбор конструкций скважин.

4.2. Геолого-технологические факторы управления оптимизацией конструкций скважин.

4.3.Построение совмещенного графика давлений.

4.4. Обоснование границ несовместимости интервалов геологического разреза при разработке рациональных конструкций скважин.

4.5 Определение глубин спуска обсадных колонн.

4.6 Ограничения по выбору и расположению обсадных колонн.

4.7 Выбор сочетания обсадных колонн.

4.8 Обоснование способа спуска и расчет длины секций обсадных колонн.

4.9. О принципах выбора рациональной конструкции скважины в условиях неопределенности исходной информации.

4.10. Принципы принятия управленческих решений об изменении конструкции скважины в зонах АВПД.

5. НАУЧНЫЕ ОСНОВЫ УПРАВЛЕНИЯ ПОДГОТОВКОЙ СТВОЛОВ ГЛУБОКИХ И СВЕРХГЛУБОКИХ СКВАЖИН К СПУСКУ ОБСАДНЫХ КОЛОНН.

5.1. Теоретические основы прогнозирования устойчивости стенок скважины.

5.1.1. Вывод уравнения устойчивости стенок скважины в условиях объемного горного сжатия.

5.1.2. Учет ребиндеровых сил гидродинамического расклинивания.

5.2. Технические средства для бурения скважин большого диаметра.

5.2.1. Многошарошечное долото для бурения скважин большого диаметра.

5.2.2. Долото со сфероконическими породоразрушающими секциями

5.2.3. Опорно-центрирующие и калибрующие элементы.

5.2.4. Долотные буры.

5.3. Компоновка низа бурильной колонны (КНБК).

5.3.1. Аналитическая модель компоновки низа бурильной колонны.

5.3.2. КНБК со спаренными опорно-центрирующими элементами.

5.3.3. КНБК с эллиптическим забойным направляющим устройством.

5 АСтупенчатые КНБК.

5.5. Выбор породоразрушающих и опорно-центрирующих элементов ^ в составе КНБК

6. РАЗРАБОТКА КОМПЛЕКСА МОДУЛЬНЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ ГЛУБОКИХ И СВЕРХГЛУБОКИХ СКВАЖИН И ТЕХНОЛОГИЙ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ.

6.1. Разработка комплекса оборудования для секционного цементирования обсадных колонн (КОСЦК).

6.1.1. Устройство разъединителя.

6.1.2. Устройство для герметичной стыковки секций при спуске ^ обсадных колонн.

6.1.3. Устройство для перекрытия бурового или цементного раствора (КОД).

6.2. Разработка технических средств совершенствования ступенчатого цементирования комбинированных и потайных колонн скважин.

6.3. Разработка техники и технологии спуска и крепления потайных и секционных колонн глубоких и сверхглубоких скважин, осложненных сужениями стволов.

6.4. Разработка устройства для подвески и герметизации обсадных колонн.

6.5. Техника и технология крепления длинных потайных обсадных колонн в условиях АВПД.

6.6. Устройство для цементирования потайных колонн (хвостовиков) и секций обсадных колонн с предварительным отсоединением бурильной колонны (УЦХПЗ).

7. УНИФИКАЦИЯ КОНСТРУКЦИЙ СКВАЖИН И РАЗМЕРНОГО РЯДА ОБОРУДОВАНИЯ.

7.1. Общая характеристика.<. з

7.2. Унификация конструкций скважин.

7.3. Унификация размерного ряда ПБИ и обсадных труб.

7.4. Опыт унифицированного подхода к выбору рациональных 383 конструкции скважин.

7.4.1. Терско-Сунженской нефтяной район.

7.4.2. Прикаспийский регион.

7.4.3. Подсолевые отложения.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Научные основы управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях"

Актуальность работы. Эффективность строительства глубоких и сверхглубоких нефтяных и газовых скважин во многом определяется их конструкцией, которая обеспечивает долговечность скважины как технического сооружения, надежность крепления ствола и разобщения пластов, реализацию режимов эксплуатации.

В методологическом отношении задача выбора конструкции скважины сводится, по существу, к выделению технологически совместимых интервалов бурения и обоснованию рационального варианта конструкции. Она решается с помощью детерминированного подхода с применением экспертных методов на основе промыслово-геофизической информации по пробуренным скважинам на разбуриваемом месторождении и аналогичных по геологическому строению площадях.

Эффективность такого подхода во многом определяется качеством исходной информации о горно-геологических и технологических условиях бурения, а также опытом разработчиков проекта. При проектировании глубоких и сверхглубоких поисково-разведочных скважин в осложненных условиях, для которых характерна информационная неопределенность (обычно нет промысловой информации и, как следствие, накопленного опыта бурения), использование известных методов не адекватно действительности. Известны случаи, когда скважины, вследствие несоответствия их конструкции условиям бурения, не были доведены до проектных глубин и ликвидировались или им изменяли задачи. Подобный подход к разработке рациональных конструкций скважин по указанным причинам не приемлем для глубокого и сверхглубокого поисково-разведочного бурения. Потребность в разработке нового научно-практического подхода к выбору конструкций глубоких и сверхглубоких поисковых и разведочных скважин обусловлена прежде всего их высокой стоимостью, непропорциональными затратами финансовых и материальных средств на работы по ликвидации возникших осложнений и, как следствие, по исправлению недостаточно обоснованных и принимаемых технико7 технологических решений, приводящих к срыву ответственных задач поисково-разведочного бурения.

Таким образом, повышение эффективности технологических процессов и качества строительства глубоких и сверхглубоких скважин является актуальной научно-технической проблемой, имеющей важное значение для нефтегазовой отрасли страны.

Связь темы диссертации с плановыми исследованиями.

Работа выполнена в соответствии с целевой комплексной научно-исследовательской программой на 1981 - 1985 гг. ОЦ 005 «Создать и освоить технологические процессы и технические средства для бурения нефтяных и газовых скважин со скоростью, превышающей достигнутую в 2 - 3 раза», утвержденной постановлением ГКНТ при СМ СССР и Госплана СССР № 515/271 от 29.12.1981 г.; правительственной научно-исследовательской программой 0.02.02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин», утвержденной постановлением СМ СССР № 539 от 08.05.1987 г.; с программами госбюджетных НИОКР по Единым заказ-нарядам Миннефтепрома СССР на 1984 - 1988 гг.; программами НИОКР в области строительства скважин в ОАО «ГАЗПРОМ» в 1994 -1995 гг.; программой «Создание в 1996 - 2000 гг. нового поколения бурового оборудования и средств автоматизации» в ОАО «ГАЗПРОМ»; с программой освоения высокоэффективной технологии в области строительства скважин 1999 г. «Создание нового поколения оборудования, инструментов, материалов за счет приоритетного финансирования» в ОАО «Газпром»; планами НИОКР государственной корпорации «Роснефтегаз» в 1992 - 1993 гг.; ГП «Роснефть» в 1994 - 1995 гг.; ОАО НК «Роснефть» в 2000 - 2007 гг.

Материалы диссертации включены в научно-технические отчеты, выполненные под руководством и при непосредственном участии автора в 19802004 г.г. по заданиям Миннефтепрома СССР, Мингео СССР, Мингазпрома СССР, ОАО «Газпром», ГП «Роснефть» и ОАО НК «Роснефть».

Работа базировалась на результатах, полученных в трудах известных ученых Г.С. Абрахманова, Н.Г. Аветисяна, O.K. Ангелопуло, О.А. Асан-Нури, М.О. Ашрафяна, Б.В. Байдюка, Г.И. Баренблатта, Н.П. Баскакова, В.О. Бело-руссова, Ю.Н. Близнюкова, А.И. Булатова, В.Ф. Буслаева, Ю.В. Вадецкого, Ю.С. Васильева, А.А. Гайворонского, Я.А. Гельфтата, А.Н. Гноевых, Ю.П. Желтова, Л.Б. Измайлова, В.В. Ипполитова, А.Л. Ильского, Ю.Р. Иоанесяна, А.Г. Калинина, Н.З. Качлишвили, А.К Куксова, В.И. Крылова, С.М. Кулиева, Е.Г. Леонова, Е.М. Левина, М.Р. Мавлютова, В.Д. Малеванского, А.Х. Мир-заджанзаде, Б.А. Никитина, Д.Ф. Новохатского, А.Ф. Озеренко, Е.Я. Оксе-ноида, А.В. Орлова, В.Н. Полякова, А.Г. Потапова, Ю.М. Проселкова, Н.А. Сидорова, А.И. Спивака, Б.З. Султанова, Э.И. Тагиева, Н.И. Титкова, Н.С. Тимофеева, B.C. Черского, А.А. Цыбина, А.А.Фролова, Б.Н. Хахаева, С.А Христиановича, Н.И. Шацова, Н.М. Шерстнева, С.А. Ширин-Заде, Л.А. Шрейнера, Г.С. Юзбашева Р.С. Яремийчука, В.Г. Ясова и др.

Цель работы - создание научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях.

Основные задачи исследований

1. Выполнить анализ существующих принципов выбора конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в осложненных горно-геологических условиях.

2. Разработать методические основы прогнозирования геолого-технологических характеристик разреза.

3. Разработать методику классификации геологического разреза по геолого-технологическим характеристикам, обусловливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения его интервалов.

4. Обосновать научные методы прогноза и расчета рациональных конструкций скважин для глубокого и сверхглубокого бурения.

5. Разработать технико-технологические основы управления подготовкой стволов глубоких и сверхглубоких скважин к спуску обсадных колонн. 9

6. Разработать комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и технологий их применения.

7. Предложить принципы унификации конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, а также размерного ряда обсадных колонн и породоразру-шающего оборудования.

8. Сформулировать комплекс научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях.

9. Дать экономическую оценку разработанных мероприятий.

Защищаемые положения:

- классификационные показатели горно-геологической осложненности стратиграфического разреза при глубоком и сверхглубоком бурении;

- методология прогноза и расчета основных параметров конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях;

- технико-технологические решения по подготовке стволов глубоких и сверхглубоких скважин к спуску обсадных колонн в процессе бурения;

- комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций скважин и технологических решений их крепления и реализации в сложнейших условиях;

- унификация конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях;

- комплекс научных основ управления разработкой конструкций скважин для глубокого и сверхглубокого бурения;

- оценка технико-экономической эффективности применения научных положений управления разработкой конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций.

Научная новизна работы

1. Установлено, что предел устойчивости пород на стенках скважины определяется обобщенным параметром, названным градиентом устойчивости пород, учитывающим влияние напряженного состояния породы, ее сплошности, горного и порового давления, давлений гидратации, перепада гидродинамического давления, который эквивалентен минимально допустимой плотности бурового раствора, что позволяет поддерживать ствол скважины в устойчивом состоянии;

2. Показано, что предел устойчивости горных пород приствольной части массива характеризуется показателем разрыхления нарушенного слоя, величина которого обратно пропорционально тангенсу угла сдвига породы и определяется из диаграммы Мора;

3. В результате теоретических и экспериментальных исследований получены зависимости прогнозирования градиента давления гидроразрыва пород, учитывающие в комплексе взаимодействие различных геологических факторов (горное, пластовое, поровое давления, прочность породы на разрыв, её сплошность и расслоенность, коэффициент Пуассона, угол залегания пород) при условии образования вертикальных и горизонтальных трещин.

4. Получена система зависимостей для определения твердости Тш горных пород и их динамической прочности Тд по параметрам удельного элек

20 тросопротивления р пород, коэффициенту Кп пористости и скорости In • (InAt), распространения акустических волн измеряемых методом промысловой геофизики при исследовании бурящихся скважин.

5. Установлено, что величина радиального деформационного смещения пород на стенках скважины определяется временем t открытого состояния ствола, геометрическими размерами L, гс скважины, плотностью ур бурового раствора и физико-механическими свойствами горных пород, параметры которых (Тш - твердость, ае - разрыхляемость и р„- плотность) определяются феноменологически на выбуренном шламе в процессе проходки ствола.

6. Найдено, что время t проникновения фронта гидратации с интенсивностью SA на расстояние Дг от стенки скважины изменяется экспоненциально и зависит от деформационных показателей, определяемых экспресс-анализом выбуренного шлама и характеризующих разупрочнение породы от набухаемости и проникновения фильтрата вдоль оси текстурной симметрии, а также, по плоскости напластования.

7. Установлено на основе полученной дискриминантной функции, что вероятность обвалов возрастает при больших значениях скелетного и горного давлений, а также кажущего сопротивления и уменьшается при увеличении перепада между гидростатическим и поровым, а также между скелетным и горным давлениями. Установлено также, что при увеличении градиента поро-вого давления, увеличивается вероятность обвалов стенки скважины, связанных с увеличением влажности глин. Полученная функция представляет собой прогнозный ресурс устойчивости горных пород, который может быть выражен через время.

8. Для условий неопределенности исходной информации решена формализованная задача в терминах нечетких переменных для оценки рациональности выбранной конструкции скважины, уровень которой характеризуется наибольшей степенью недоминируемости принятых к анализу факторов.

9. Решена задача об оперативной коррекции последовательности и глубин спуска колонн при вскрытии зон АВПД на основе статистической теории минимизации средних потерь.

10. Теоретически показано, что величина кривизны ступенчатой КНБК вычисляется из выражения S = As /А, где As и А - определители системы, вида: As =f(N1,p,L1,kf) и А = f(p,Lj,kf), где Nt =q-sina/w0; р = (w0/El)0'5, причем q - масса 1 п.м наддолотных УБТ, кг; a - зенитный угол скважины, ; w0 - часть нагрузки, передаваемая на долото, Н; Е - модуль упругости, Н/м ; I-,полярный момент инерции, м4; kf - коэффициент боковой фрезерующей способности долота, Li - расстояние от долота до калибратора, м.

11. Установлено, что КНБК, включающие долотные буры и УБТ, имеющие неравные главные моменты инерции площади их поперечного сечения и сдвоенные опорно-центрирующие элементы, уменьшают зенитный угол

12 ствола и одновременно обеспечивают более качественную подготовку скважины в процессе бурения у спуску обсадных колонн.

Практическое значение работы

1. Разработаны технические и технологические решения (долотные буры, долота со сменными породоразрушающими секциями, опорно-центрирующие элементы, безопасные замки и КНБК), обеспечивающие одновременную подготовку ствола скважины к спуску обсадных колонн в процессе бурения при эффективных режимах (А.с. № 1335969, № 1557324, № 1559085, № 2095539, № 2115794, № 2116428, № 2120019).

2. Определены методологические принципы разработки комплекса модульных технических средств для совершенствования конструкций скважин (КМТС), а также рациональные конструктивные свойства их типовых функциональных элементов (А.с. № 1654552, № 1765367, Пат. №2023864, № 2137907, № 2147673, № 2156854, № 2176018).

3. Разработана методика проектного и оперативного выбора конструкций глубоких разведочных скважин, включая информационное обеспечение в виде частных методик.

4. Разработаны и внедрены методики прогнозирования градиентов давлений устойчивости и гидроразрыва пород (РД 39-3-679-82 «Методическое руководство по определению и использованию показателей свойств горных пород в бурении», утвержденное Миннефтепромом СССР 05.01.1982 г.)

5. Разработаны и проведены широкие промысловые испытания рекомендаций по совместному бурению и креплению зон АВПД, основанные на прогнозировании градиентов порового давления, устойчивости и гидроразрыва пород с целью предупреждения осложнений при обосновании зон совместимых условий бурения. Это позволило выявить условия, при которых достигается совместное бурение верхней и нижней части зоны АВПД (в основном, в скважинах, расположенных на крыльях структуры, при мощности зоны АВПД 30 - 40 % от глубины скважины) и крепление всей зоны АВПД одной обсадной колонной вместо двух или трех.

6. Разработан комплекс методических, программных, технических и технологических решений, позволил разработать более 200 рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких параметрических, поисковых, разведочных и эксплуатационных скважин для различных регионов с выходом открытого ствола (в зонах АВПД) в 1,5-2 раза, превышающим традиционные значения, и меньшей металлоемкостью (в среднем на 17 %), что обеспечивает увеличение скорости бурения в 1,2-2 раза и повышает вероятность доведения глубоких скважин до проектной глубины, а также позволяет провести унификацию конструкции для различных площадей с учетом месторасположения скважины на структуре. Унификация конструкций скважин позволила повысить скорость бурения до 30 %.

7. Проведена унификация размеров обсадных труб и долот в рамках общесоюзной научно-исследовательской программы (1988 г.) ГКНТ 0.02.02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин» по этапу 05.03.И. Это позволило внести изменения в задания 01.29.И., 01.33.И., 01.34.И и, тем самым, исключить создание и освоение производства обсадных труб диаметром 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами, так как объемы применения обсадных труб указанных размеров незначительны. Эти изменения обеспечили ускоренное создание и освоение производства обсадных труб больших диаметров 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой.

8. По заданиям 02.02.И и 02.03.И той же программы был унифицирован размерный ряд породоразрушающего бурового инструмента, в том числе большого диаметра.

Реализация результатов работы

Результаты исследований и разработки рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и рекомендаций по их совершенствованию использованы при составлении рабочих проектов для бурения на площадях объединений «Грознефть», «Дагнефть», «Грузнефть», «Киргизнефть», «При-каспийбурнефть», «Таджикнефть», «Саратовнефтегаз», ПГО «Недра», ПГО

Нижневолжскгеология», ПГО «Гурьевнефтегазгеология», ГП «Оренбурггаз-пром» (треста «Оренбургбургаз») и включали методические документы по проектированию рациональных конструкций скважин, в т.ч. разработанный комплекс частных методик и позволяющий оперативно получать геолого-технологические характеристики разреза скважин, а также способы обработки геолого-геофизических данных и информационно-справочных массивов региональных данных о геологических разрезах и условиях бурения.

Создан комплекс модульных технических средств (КМТС) совершенствования конструкций скважин, который в целом представляет собой арсенал специальных технических средств, обеспечивающий спуск обсадных колонн в скважины, в том числе, осложненные сужением стволов и их крепление, что позволяет полностью реализовать проектные конструкции глубоких скважин.

Ускорено создание и освоение обсадных труб большого диаметра 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой за счет исключения создания и производства обсадных труб диаметрами 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами.

Обоснован размерный ряд породоразрушающего бурового инструмента (долота, расширители, калибраторы, центраторы), в том числе, большого диаметра с последующим внедрением разработанных новых размеров породоразрушающего бурового инструмента.

Основной объем внедрения осуществлен в производственных предприятиях бывшего Миннефтепрома СССР и ОАО «Газпром».

Определена технико-экономическая эффективность результатов внедрения научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций. Учтенный экономический эффект составил более 44,78 млн. руб. в ценах 1991 г.

Апробация работы

Основные положения диссертации докладывались на XIX научно-практической конференции преподавателей и научных сотрудников Грозненского нефтяного института (г. Грозный, 1980 г.); на научно-практической конференции молодых ученых и специалистов нефтяной и нефтехимической промышленности Казахстана (г. Шевченко, 1981 г.); на научно-практической конференции Миннефтепрома СССР «Проблемы и перспективы развития сверхглубокого бурения» (г. Грозный, 1982 г.); на научно-техническом совещании опытно-показательного Грозненского УБР ПО «Грознефть» (г. Грозный, 1982 г.); на совещании-семинаре «Определение и использование показателей свойств горных пород в бурении» (г. Москва, ВНИИБТ, 1984 г.); на научном семинаре ИФИНГ (г. Ивано-Франковск, 1986 г.); на научно-техническом совете ПО «Таджикнефть» (г. Душанбе, 1986, 1988, 1989, 1990, 1991 гг.); на семинаре «Проблемы совершенствования конструкций глубоких разведочных скважин на нефть и газ с целью повышения скорости бурения» Укргеология, ВДНХ Украины (г. Киев, 1988 г.); на совещаниях в ПО «Сара-товнефтегаз» (г. Саратов, 1991 г.), на секции «Бурение» научно-технического совета ПГО «Нижневолжскгеология» (г. Саратов, 1991 г.); на ученом совете института «СредАзНИПИнефть» (г. Ташкент, 1991 г.); на международной конференции «Механика горных пород при бурении» (гг. Грозный - Туапсе, 1991 г.); на семинаре предприятий и организаций государственной корпорации «Роснефтегаз» по заканчиванию скважин (г. Москва, ВДНХ, 1992 г.); на международной научно-практической конференции «Проблемы и пути энергосбережения Украины» (г. Ивано-Франковск, 1993 г.); на международной научно-методической конференции, приуроченной к 50-летию кафедры «Бурение нефтяных и газовых скважин» Ивано-Франковского государственного технического университета (г. Ивано-Франковск, 1995 г.); на научно-технической конференции профессорского-преподавательского состава ИФ-ГТУ (г. Ивано-Франковск, 1995 г.); на Всероссийской научной конференции «Фундаментальные проблемы нефти и газа» (Москва, ГАНГ им. И.М. Губкина, 1996 г.); на секциях ученого совета по технологии буровых работ ГП НПО «Буровая техника - ВНИИБТ» (Москва, 1989-1996 гг.); на 2-ой научно-технической конференции, посвященной 850-летию г. Москвы (г. Москва, Министерство общего и профессионального образования РФ, ГАНГ им. И.М. Губкина, 1997 г.); на 6-ой Международной научно-практической конференции кафедры бурения УГТУ (г. Ухта, 2004 г.), на 8-ой Международной научно-практической конференции «Нефть и газ Украины - 2004» (г.Судак-г.Киев, Ук-эаинская нефтегазовая академия, 2004г.); на Международной конференции «Фундаментальные проблемы разработки нефтегазовых месторождений, добычи и транспортировки углеводородного сырья» (г.Москва, 24-26 ноября 2004г. ИПНГ РАН); на VII научно-технической конференции УГТУ (г. Ухта, 2006 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 250 научных работ, включая четыре книги, 14 научно-технических обзора, 6 авторских свидетельств СССР и 9 патентов РФ.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, общих выводов, списка использованной литературы, включающего 380 наименований, и 26 приложений. Работа изложена на 462 страницах текста, иллюстрирована 72 рисунками, содержит 24 таблицы.

Заключение Диссертация по теме "Технология бурения и освоения скважин", Близнюков, Владимир Юрьевич

Выводы

1. Анализ современных тенденций совершенствования технико-технологических аспектов бурения глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях показывает, что одним из главных путей решения этой многогранной научной проблемы является унификация основных вариантов конструкций скважин, каждый из которых отвечает некоторому оптимальному сочетанию обсадных колонн исходя из универсальной классификации геологических разрезов по степени их осложненности, что предполагает необходимость пересмотра или уточнения размерного ряда породоразрушающего инструмента и обсадных труб.

2. Предложены четыре варианта унифицированных конструкций скважин: 1-ый вариант - базовый для районов Прикаспия, Северного Кавказа, Закавказья и Туркмении: 863,6 720 х 660,4 508 х 444,5 340 х 311,1 245 х215,9—>173х 149,2 —> 114 мм; 2-й вариант - для бурения глубоких вы-сокодебитных скважин в районах Средней Азии, Западного Казахстана, Астраханского свода: 762,0 630 х 508,0 405 х 374,5 273 (299) х 241,3 (374,5) 194 (219) х 185,1 (187,3) 127 (140) мм; 3-вариант - для строительства скважин на континентальном шельфе, в т.ч. с донным расположением устья: 914,4 762 х 660,4 -» 508 х 444,5 340 х 311,1 245 х 215,9 178 х 149,2 ->114 мм; 4-й вариант - для бурения сверхглубоких скважин (6,5 -г- 9 тыс.м): 914,6 -> 762 х 660,4 -> 508 х 469,9 -» 406 х 374,6 -> 340 х 311,1 -» 273 х 241,3 -» 219 х 187,3 -» 168 х 130,7 -> 114 мм (здесь в каждой паре чисел А —> В: первое - диаметр долота, второе — диаметр обсадной колонны).

3. Унификация размерного ряда обсадных труб в соответствии с предложенной унификацией конструкций скважин должна предусматривать переориентацию прокатных производств на приоритетный выпуск труб 0 340,

414

356, и 508 мм взамен труб 0 324, 351, 377 и 426 мм, не вписывающихся в концепцию предлагаемой унификации, а также освоение нового сортамента резьбовых обсадных труб увеличенных диаметров 660,4; 762,0; 863,6 и 914,4 мм, составляющих основу унифицированного подхода при разработке рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горно-геологических условиях.

4. Унификация породоразрушающего инструмента предусматривает исключение из традиционного размерного ряда долот, диаметры которых составляют 490,0; 393,7; 349,2; 320,0; 244,5; 190,5; 171,4; 151,0; 146,0; 132,0; 118,0; 97,0; 93,0 мм, и формирование нового ряда в соответствии с предложенным принципом унификации, включающим долота базовых размеров диаметром 660,4; 444,5 и 311,1 мм с шарошечными расширителями диаметром 269,9; 311,1; 374,6; 444,5; 470,0; 555,0 609,6; 762,0; 863,9; 914,4 и 1020 мм, что позволяет универсализировать использование ступенчатых КНБК для сохранения вертикальности ствола скважины и его подготовку в процессе спуска обсадной колонны на большие глубины.

5. Рассмотрен опыт апробации унифицированного подхода к выбору рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин на площадях центральной части Терско-Сунженского нефтяного района, Прикаспийского региона, в подсолевых отложениях Карабулак-Ачалуки и Заманкул с подробным анализом преимуществ и неудач, возникших при этом, и позволяющих судить о позитивности разработанных научных основ управления выбором рациональных конструкций на основе их унификации при строительстве скважин в сложных горно-геологических условиях.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ:

1. На основе обобщения исследований и анализа существующих принципов выбора и совершенствования конструкций скважин, проведенных теоретических, экспериментальных и промысловых исследований разработаны научные основы управления разработкой конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в сложных горногеологических условиях, технические средства и технологические процессы, обеспечивающие их соответствие условиям бурения этих скважин и достижения ими проектных глубин при минимальных рисках возникновения осложнений. i

2. Внесено основополагающее изменение в существующий подход («Методические указания по выбору конструкции.скважин») путем замены сводного разреза скважин на сводный классификационный разрез (СКР) и построения геолого-технологических классификационных разрезов (ГТКР), их классификации по геолого-технологическим характеристикам (ГТХ), обуславливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения интервалам геологического разреза, усовершенствования совмещенного графика давлений и функциональной его увязки с процессом общей технологии бурения скважин.

3. Введены новые термины в проектирование конструкций скважин: сводный классификационный разрез (СКР), горно-технологический классификационный разрез (ГТКР), вариантный горно-технологический классификационный разрез (ВГТКР) скважины по показателям условий технологической совместимости процессов бурения, геолого-технологические характеристики (ГТХ), категория сплошности породы, категория расслоенности (анизотропия), градиент давления устойчивости пород.

4. Проведенные экспериментальные исследования геолого-технологических характеристик разрезов глубоких и сверхглубоких скважин, условий их залегания и анализ осложнений, возникших при бурении в различных регионах позволили:

- установить, что предел устойчивости пород на стенках скважины определяется обобщенным параметром, названным градиентом давления устойчивости пород, учитывающим влияние напряженного состояния (предел прочности породы), ее сплошности, горного и порового давлений, давлений гидратации, перепада гидродинамического давления, который эквивалентен минимально допустимой плотности бурового раствора, позволяющей поддерживать ствол скважины в устойчивом состоянии;

- показать, что предел устойчивости приствольной части массива характеризуется показателем разрыхления нарушенного слоя, величина которого обратно пропорционально тангенсу угла сдвига породы и определяется из диаграммы Мора;

- разработать методику прогнозирования градиента давления устойчивости пород, используемого для построения одноименной кривой в совмещенном графике давлений.

5. В результате теоретических и экспериментальных исследований впервые получены зависимости градиента давления гидроразрыва пород, учитывающие в комплексе взаимодействие различных геологических факторов (горное, пластовое давления, прочность породы на разрыв, ее сплошность и расслоенность, коэффициент Пуассона, угол залегания пород) и разработана методика, позволяющая повысить достоверность его прогнозирования и используемая для построения одноименной кривой в совмещенном графике давлений.

6. Обоснованы классификационные показатели, позволяющие проводить формализованное сопоставление горных пород и условий их залегания, относящихся к различным геологическим толщам, с целью установления взаимной аналогии рассматриваемого геологического разреза с ранее изученным разрезом применительно к оценке условий возникновения в нем осложнений при бурении. Разработан системный подход к поиску и обработке исходной информации в виде модульного алгоритма, отличающегося принципиально новым подходом к выбору проектных конструкций скважин и оперативной корректировке глубины спуска колонн, основанный на взаимоувязке результатов разведочной сейсмики, промысловой геофизики, скважинных и лабораторных исследований. Разработана методика классификации геологического разреза по геолого-технологическим характеристикам, обуславливающим степень совместимости технико-технологических условий бурения его интервалов.

7. Научно обоснованы и разработаны методические принципы выбора рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в условиях информационной неопределенности исходной информации и методические принципы принятия управленческих решений об изменении конструкции скважины при разбуривании зон АВПД.

8. Разработаны технические и технологические решения (долотные буры, долота со сменными породоразрушающими секциями, опорно-центрирующие элементы, безопасные замки и КНБК), обеспечивающие одновременную подготовку ствола скважины к спуску обсадных колонн в процессе бурения при эффективных режимах (А.с. № 1335969, № 1557324, № 1559085, пат №2095539, №2115794, №2116428, №2120019): установлен технологически значимый эффект совмещения процесса бурения с одновременной подготовкой ствола скважины, который обеспечивается при образовании на забое переходной зоны у стенки скважины за счет увеличения боковой разрушающей и фрезерующей способности вооружения (долотного бура) при расположении породоразрушающих секций под углом до 5° к большой оси КНБК; установлено, что КНБК, включающие долотные буры и УБТ, имеющие неравные главные моменты инерции площади их поперечного сечения и сдвоенные опорно-центрирующие элементы, уменьшают

418 зенитный угол ствола и одновременно обеспечивают более качественную подготовку ствола в процессе бурения скважины.

9. Разработан комплекс модульных технических средств (КМТС) совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин и технологии его применения, обеспечивающий спуск обсадных колонн в скважины, в том числе осложненные сужениями стволов, и их крепление, который позволяет полностью реализовать проектные конструкции глубоких и сверхглубоких скважин. На основе стендовых исследований на натурных образцах определены методические принципы функционирования модульных технических средств совершенствования конструкций скважин (КМТС), а также рациональные конструктивные свойства комплекса типовых функциональных элементов модульных технических средств при креплении в процессе реализации проектных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин в особо сложных горногеологических условиях (А.с. №1654552, №1765367, пат. №2023864, №2137907, № 2147673, №2156854, №2176018).

10. Проведена унификация размеров обсадных труб и долот в рамках общесоюзной научно-исследовательской программы (1988 г.) ГКНТ 0.02.02 «Разработать и внедрить прогрессивные технологии и технические средства, обеспечивающие повышение технико-экономических показателей при бурении нефтяных и газовых скважин» по этапу 05.03.И. Это позволило внести изменения в задания 01.29.И., 01.33.И., 01.34.И и, тем самым, исключить создание и освоение производства обсадных труб диаметром 351, 377, 530 мм с трапецеидальными резьбами, так как объемы применения обсадных труб указанных размеров незначительны. Эти изменения обеспечили ускоренное создание и освоение производства обсадных труб больших диаметров 426 и 473 мм с трапецеидальной резьбой. По заданиям 02.02.И и 02.03.И той же программы был унифицирован размерный ряд породоразрушающего бурового

419 инструмента, в том числе большого диаметра с последующим внедрением новых размеров породоразрушающего инструмента.

11. Разработан комплекс методических, программных, технических и технологических решений, который позволил разработать более 200 рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких параметрических, поисковых, разведочных и эксплуатационных скважин для различных регионов с выходом открытого ствола (в зонах АВПД), в 1,5-2 раза превышающим традиционные значения, и меньшей металлоемкостью (в среднем на 17 %), что обеспечило увеличение скорости бурения в 1,2 - 2 раза и повысило вероятность доведения глубоких скважин до проектной глубины, а также позволило провести унификацию конструкций для различных площадей с учетом месторасположения скважины на структуре. Унификация конструкций скважин позволила повысить скорость бурения до 30 %.

12. Определена технико-экономическая эффективность результатов внедрения научных основ управления разработкой рациональных конструкций глубоких и сверхглубоких скважин, основных технических средств, технологических решений и рекомендаций. Учтенный экономический эффект составил более 44,78 млн. руб. в ценах 1991 г.

420

Библиография Диссертация по наукам о земле, доктора технических наук, Близнюков, Владимир Юрьевич, Краснодар

1. Абдрахманов Г.С. Крепление скважин экспандируемыми трубами: Учеб. пособие. Самара: ИД «РОССИНГ», 2003. - 228с.: ил.табл.

2. Абубакиров В.Ф., Буримов Ю.Г., Гноевых А.Н., Межлумов А.О., Близнюков В.Ю. Буровое оборудование: Справочник: в 2-х т. Т.2. Буровой инструмент. М.: ОАО «Издательство «Недра», 2003 - 494 е.: ил.

3. Аветисян Н.Г. Выбор плотности бурового раствора при разбуривании глинистых отложений//ЭИ. Сер. «Бурение». 1978. - №5, С. 4-7.

4. Аветисян Н.Г., Григорьев В.И., Макаров В.П. Природа образования каверн в стволе бурящейся скважины//НТС. Сер. «Бурение». — М.: ВНИИОЭНГ, 1966. — №3. —С. 10-12.

5. Авилов В.И. Унификация конструкций скважин и сочетаний типоразмеров обсадных труб и породоразрушающего инструмента//Нефтяное хозяйство. 1989. - №10. - С. 15-21.

6. Авилов В.И., Близнюков В.Ю., Иоанесян Ю.Р. Унификация конструкций скважин, размерного ряда обсадных труб и породоразрушающего бурового инструмента.-М.: ВНИЭгазпром, 1990. 50 с. (Обзор. Инфором. Сер. «Бурение газовых и газоконденсатных скважин»).

7. Акатьев В.А., Близнюков В.Ю. Анализ горно-геологических условий и конструкций глубоких и сверхглубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО ВНИИОЭНГ, 1997.-№3-4.-С. 9-14.

8. Акатьев В.А., Близнюков В.Ю. Увеличение выхода открытого ствола при бурении глубоких скважин//Нефтяное хозяйство. 1988, - №1. - С. 63-66.

9. Александров Б.Л. Аномально-высокие пластовые давления в нефтегазоносных бассейнах. М.: Недра, 1987. - 216 с.

10. Александров Б.Л. Определение и прогнозирование аномально-высоких пластовых давлений геофизическими методами. М.: ВНИИОЭНГ, 1973.- 80 с. - Сер. «Нефтегазовая геология и геофизика».

11. Альбомы конструкций скважин по ПО «Грознефть», ПО «Дагнефть», ПО «Краснодарнефтегаз», ПО «Ставропольнефтегаз» -1985-1993 гг.

12. Ангелопуло O.K., Хахаев Б.Н. Эффективный способ облегчения конструкций и увеличения скоростей бурения глубоких скважин//Нефтяное хозяйство.- 1969,- №8.- С.64-66.

13. А.с. 1336559 А1 (СССР) МКИ4 Е21 В 17/16 Центратор бурильного инструмента / Ю.Н. Близнюков, A.M. Мушаилов, В.В. Ваулин, Г.А. Коренев, В.Ю. Близнюков, А.Б. Нежильский (СССР). №4045497/22-03; заявлено 31.03.86; опубл. 07.09.87; Б.И. №33.

14. А.с. 1557324 А1 (СССР) МКИ5 Е21 D 1/06 Многошарошечное долото для бурения скважин большого диаметра / А.Н. Попов, С.Ч. Ли, В.Ю. Близнюков, В.И. Сагин, А.Н. Нарзиев (СССР). №4448812/23-03; заявлено 25.05.88; опубл. 15.04.90; Б.И. №14.

15. А.с. 1765367 А1 (СССР) МКИ5 Е21 В 33/14 Муфта ступенчатого цементирования / В.И. Беляев, В.Ю. Близнюков (СССР). №4096252/03; заявлено 18.07.86; опубл. 33.09.92; Б.И. №36.

16. А.с. 861557 СССР, МКИЕ21 В 34/Обратный клапан для обсадной колонны ДО.Н. Близнюков, В.В. Ваулин, A.M. Мушаилов, Г.А. Коренев. Заявл. 2864595, Опубл. 1981, БИ №33.

17. А.с. 899835 СССР, МКИ Е 21 В 17/10 Наддолотный калибратор-стабилизатор / Р.Н. Марченко, Л.Б. Измайлов, А.И. Булатов и др. — № 2844562/22-03 от 29.11.79; Опубл.29.11.79. Бюл. № 3.

18. А.с. 949160 СССР, МКИ Е 21 В 33/Муфта для ступенчатого цементирования обсадных колонн/В.П. Неудачин, А.К. Куксов, В.В. Еременко, В.Н. Кокаев, B.C. Тихонов, А.И. Булатов.

19. А.с. 560056 СССР МКИ Е 21 В 17/00 Утяжеленная бурильная труба / В.Т. Лукьянов, В.В. Петров, Ю.Н. Близнюков. Заявка № 1951743/03 от 23.07.73 г. Опубл. 30.05.77 г. Бюл. №20.

20. Ашрафьян М.О., Ильясов Е.П. Лебедев О.А. Принципы выбора конструкции забоя скважины/Шефтяное хозяйство. 1981. - №7. С.24-27.

21. Багов М.С, Цой В.И. Экспериментальное определение коэффициента сжимаемости известняков// Бурение скважин и добыча нефти: Сб. науч. тр. /ГрозНИИ. — М.: Гостоптехиздат, 1962.

22. Байбаков Н.К., Абызбаев Б.И. Проблемы электробурения и возможные пути их решения //Нефтяное хозяйство.- 1996.- №5. -С.26-29.

23. Байдюк Б.В., Близнюков В.Ю. Прогнозирование градиента давления гидроразрыва пород при разработке конструкций скважин. М.: Тр./ ВНИИБТ. - 1984.-Вып.60, с.185-191.

24. Байдюк Б.В., Близнюков В.Ю. Прогнозирование градиента давления устойчивости при разработке конструкций скважин // Нефтяное хозяйство. 1987.- № 1. - С.6-8.

25. Байдюк Б.В., Шрейнер Л.А. Расчет устойчивости горных пород в скважинах. В кн.: Вопросы деформации и разрушения горных пород при бурении : ТНТО. Сер. «Бурение».- М.: Недра, 1975.- 293 с.

26. Байдюк Б.В., Шрейнер Л.А. Расчет устойчивости горных пород в скважинах. В кн.: Вопросы деформации и разрушения горных пород при бурении. М., ГОИНТИ, 1961, с. 48-74.

27. Барский И.Л. О поведении экстремалей некоторых вариационных задач с фазовыми ограничениями. Тез. докл. V-ой Всесоюзной конференции по управлению в механических системах. Казань. 1985. -54с.424

28. Барский И.JI. О Разветвлении стационарных форм равновесия колонн труб в вертикальных скважинах. Тр./ ВНИИБТ, 1983.- вып.58. С. 126137.

29. Барский И.Л. Об устойчивости длинного упругого сжато-растянутого стержня.- Изв. АН СССР, Механика твердого тела, 1980. №5.- с.157.

30. Барский И.Л., Бредихина Т.В., Генкина И.Н. Расчет колонн труб в скважинах с промежуточными опорами. М.: Тр. ВНИИБТ. Вып.61. -С.118-124.

31. Беллман Р., Заде Л. Принятие решений в расплывчатых условиях //Вопросы анализа и процедуры принятия решений. -М.: Мир, 1976.-С.172-215.

32. Белоруссов В.О. Современные принципы подбора компоновок низа бурильной колонны методом прогнозирования. — М.:, 1984.- 46с. — (Обзор, информ. /ВНИИОЭНГ. Сер. «Бурение»; Вып. 18).

33. Белоруссов В.О., Чертушкин Г.В. О возможности оценки влияния различных типов долот на искривление скважин // Основы проектирования глубоких скважин: Сб. науч. тр. /ВНИИБТ. — М., 1973., — Вып.31. — С. 85—90.

34. Белоусов Г.А., Близнюков В.Ю., Скориков Б.М., Майгуров И.В. Технология крепления скважин в условиях сероводородной агрессии и АВПД (на примере Тенгизского месторождения). М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2007. - 60с.

35. Беляев В.М., Калинин А.Г., Копылов А.С. Предупреждение искривления стволов скважин при роторном бурении. — М., 1977.— 56 с. — (Обзор, информ. /ВНИИОЭНГ. Сер: «Бурение»).

36. Вудс Г., Лубинский А. Искривление скважин при бурении. — М.: Гостоптехиздат, 1960. — 161 с.

37. Беляев В.М., Калинин А.Г., Копылов А.С. Компоновки нижней части бурильной колонны // ТНТО. Сер. «Бурение». — М.: ВНИИОЭНГ, 1972. — 139 с.

38. Близнюков В.Ю. Влияние литолого-стратиграфического и тектонического факторов на совершенствование конструкций глубоких скважин. «Депонированные научные работы». - Биб. указ. ВИНИТИ, М., ВНИИОЭНГ, 1989, №6, деп. №1680-НГ.

39. Близнюков В.Ю. Влияние угла залегания пластов на градиент давления их гидроразрыва// РНТС Сер.Бурение. 1983.- вып. 5.- С. 9-10.

40. Близнюков В.Ю. К вопросу о прогнозировании и построении совмещенного графика давлений при разработке конструкций скважин. -Тр. /ВНИИБТ, 1984, вып. 59, С. 88-96.

41. Близнюков В.Ю. Комплекс модульных технических средств совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин. В кн.: Сборник научных трудов: Материалы VII научно-технической конференции (16-21 апреля 2006г. часть 1) Ухта, УГТУ, 20- С. 175-180.

42. Близнюков В.Ю. Методические основы проектирования рациональных конструкций скважин. М.: ВНИИЭгазпром, 1991- 50с. - Обз. информ. Сер. Бурение газовых и газоконденсатных скважин.

43. Близнюков В.Ю. Обоснование границ несовместимости интервалов геологического разреза при выборе конструкций глубоких скважин//НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ВНИИОЭНГ, 1996.- №5. - С.9 -11.

44. Близнюков В.Ю. Определение твердости и прочности на раскалывание глинистых пород для прогнозирования градиента гидравлического разрыва // РНТС. Сер. Бурение. 1983. - вып. 12. - С. 3-4.

45. Близнюков В.Ю. Основные направления совершенствования конструкций скважин. Тр. ВНИИБТ, вып. 67, М., ВНИИБТ, 1989, С. 3-18.

46. Близнюков В.Ю. Основные направления унификации конструкций скважин // НТИС «Научно-производственные достижения нефтяной промышленности в новых условиях хозяйствования». М.: ВНИИОЭНГ, 1989.-вып. 3.-С. 3-6.

47. Близнюков В.Ю. Особенности разработки и совершенствования рациональных конструкций глубоких поисковых и разведочных скважин В кн.: Фундаментальные проблемы нефти и газа. М.: 22-25 января 1996 г. ИРЦ Газпром, т.З. с. 172-182.

48. Близнюков В.Ю. Разработка рациональных конструкций глубоких скважин за счет совершенствования методических основ выбора зон совместимых условий бурения. Автореф. дис. на соиск. уч. степ. канд. наук. Ивано-Франковск.: ИФИНГ, 1986. - 26 с.

49. Близнюков В.Ю. Разработка типовых массивов региональных данных по оценке условий выбора рациональных конструкций скважин//НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2005.-№ 2.- С. 18-21.

50. Близнюков В.Ю. Рациональные конструкции глубоких скважин // Нефтяное хозяйство 1989. - №5. - С. 18-23.

51. Близнюков В.Ю. Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Южного Таджикистана. /ИС. «Научно-технические достижения и передовой опыт, рекомендуемые в нефтяной промышленности». - М.: ВНИИОЭНГ, 1990.- вып. 2. - С. 15-17.

52. Близнюков В.Ю. Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Северного Таджикистана. /НТИС «Научно-производственные достижения нефтяной промышленности в новых условиях хозяйствования». - М.: ВНИИОЭНГ, 1989. - вып.11. - С. 11-14.

53. Близнюков В.Ю. Совершенствование конструкций глубоких скважин и особенности крепления зон несовместимых условий бурения//Нефтяное хозяйство.-1989. №12 (Деп. во ВНИИОЭНГе 89, №1793-НГ).

54. Близнюков В.Ю. Совершенствование техники и технологии крепления глубоких сверхглубоких скважин, осложненных сужениями стволов // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. -М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1999. №9. - С.11 -14.

55. Близнюков В.Ю. Техника и технология крепления длинных потайных обсадных колонн с использованием комплекса модульных технических средств // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1999. - №10. - С.26 - 28.

56. Близнюков В.Ю. Установление связи между физико-механическими свойствами глинистых пород и их геофизическими характеристиками // РНТС. Сер. Нефтегазовая геология, геофизика и бурение. 1984. - вып. 1. - С. 32-33.431

57. Близнюков В.Ю., Беляев В.И. Испытание муфты цементировочной гидравлической для ступенчатого цементирования сплошных и потайных колонн // ЭИ. сер. Техника и технология бурения скважин. М.: ВНИИОЭНГ, 1988. - вып. 12. - С. 15-18.

58. Близнюков В.Ю., Беляев В.И. Разработка и совершенствование модульных технических средств крепления глубоких скважин // НТИС «Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море». М.: ВНИИОЭНГ, 1988.- Вып.4. - С.23-28.

59. Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю. Особенности бурения верхних интервалов глубоких скважин большого диаметра в сложных горногеологических условиях. — М., 1995. — 54с. — (Обзор, информ. /ИРЦ «Газпром». Сер. «Бурение газовых и газоконденсатных скважин»).

60. Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю., Серебряков И.С. Совершенствование техники и технологии ступенчатого цементирования скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. -М.: ОАО ВНИИОЭНГ, 2001. №12.- С.23-28.

61. Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю., Степченко А.Г. Прогнозирование градиента гидравлического разрыва пород при разработке конструкций глубоких скважин. М.: ВНИИОЭНГ, 1989.- 60 с. - (Обз. информ. Сер. «Строительство скважин»).

62. Близнюков В.Ю., Близнюков Ю.Н. Выбор длины секции обсадных колонн из расчета предотвращения возможных отложений // РНТС. Сер. Бурение. 1982. - вып. 12. - С. 18-19.

63. Близнюков В.Ю., Близнюков Ю.Н. Опыт спуска промежуточной колонны большого диаметра в один прием // Нефтяное хозяйство. -1984.- №12. С. 63-64.

64. Близнюков В.Ю., Близнюков Ю.Н., Близнюков Вит.Ю., Дужик С.А. Совершенствование конструкций глубоких скважин. М.: ВНИИОЭНГ, 1991. - 84 с. (Обз. информ. Сер. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море).

65. Близнюков В.Ю., Лукьянов В.Т., Близнюков Ю.Н. Промысловые испытания новых КНБК//Нефтяное хозяйство.- 1989.- №11. С.14-18.

66. Близнюков В.Ю., Мыслюк М.А. Выбор рациональной конструкции скважины в условиях неопределенности исходной информации // Нефтяное хозяйство. 1994.- №10 - С. 15-17.

67. Близнюков В.Ю., Орлов А.В. Основные направления совершенствования конструкций глубоких и сверхглубоких скважин // РНТС. Сер.«Бурение». — М.: ВНИИОЭНГ, 1982.- Вып. 5. — С. 2—4.

68. Близнюков В.Ю., Орлов А.В. Результаты промысловых исследований гидродинамического давления при промывке и спуско-подъемных операциях//Нефтяное хозяйство. 1982. - № 10. - С. 17-19.

69. Близнюков В.Ю., Степченко А.Г. Геологическое строение нефтегазовых областей Средней Азии (Стратиграфия). М.: ИРЦ Газпром, 1996. - 62 с. (Обз. инф. Сер. «Геология и разведка газовых и газоконденсатных месторождений»).433

70. Близнюков В.Ю., Степченко А.Г. Рациональные конструкции глубоких скважин для площадей Киргизии. В кн.: «Разработка и эксплуатация нефтяных месторождений Средней Азии» // Тр. ин-та / СредАзНИПИнефть. -М.: ВНИИОЭНГ. 1990. - С.67-71.

71. Близнюков Вит.Ю. Технические средства бурения и подготовки стволов большого диаметра в глубоких скважинах к спуску обсадных колонн // НТЖ. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. — М: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2001.— № 7. — С. 2- 6.

72. Близнюков Вит.Ю., Близнюков В.Ю. Анализ исследований по формированию стволов глубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО ВНИИОЭНГ, 2002.- №5. - С.2-6.

73. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю. Анализ фактических конструкций скважин на площади Ахлово Терско-Сунженской складчатой области // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. -М.:ВНИИОЭНГ,2003.- №8.- С.8-13.

74. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю. Конструкции сверхглубоких поисково-параметрических скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ВНИИОЭНГ, 2003.- №4. -С.19-24.

75. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю. Особенности проектирования рациональных конструкций сверхглубоких скважин // Нефтяное хозяйство. 2003.- №7. - С.56-60.

76. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю. Особенности совершенствования конструкций и технологии бурения глубоких и сверхглубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. -М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2002.- №12. С.2-6.

77. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю. Совершенствование конструкций и технологии бурения глубоких и сверхглубоких скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ВНИИОЭНГ, 2002. - №9. - С.2-6.

78. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю. Комплекс оборудования для секционного спуска и цементирования обсадных колонн (КОСЦК) // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2003. - №8. - С.37-42.

79. Близнюков Ю.Н., Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю. Разработка технической оснастки обсадных колонн для крепления нефтяных и газовых скважин // СЖ Бурение и нефть. ООО «БУРНЕФТБ», 2002. -№10. - С.41-45.

80. Болтышев Н.И. О малоизученной особенности зон локальных тектонических разрывов/ТГеотектоника. 1977. - № 12. - С. 86-90.

81. Боярко Ю.Л. Влияние анизотропии твердости пород на азимутальное искривление скважин // Нефтяное хозяйство. — М.: Недра, 1965. — №2. -С. 19—23.

82. Бронникова Т.П., Костина Ю.С. Исследования состояния стенок скважин по данным кавернометрии //Геология, разведка месторождений полезных ископаемых Забайкалья. — Чита, 1968.

83. Будыко Л.В., Пяпгецкий Е.М. Эффективность промыслово-геофизических методов при поисково-разведочных работах на нефть и газ в Юго-Западном Таджикистане. — Душанбе: ТаджикИНТИ, 1973.— (Обзор).

84. Булатов А.И., Аветисов А.Г. Справочник инженера по бурению. В 2-х томах. М.: Недра, 1985. - Т.2. - 191 с.

85. Булатов А.И., Аветисов А.Г. Справочник инженера по бурению. В 2-х томах. — М.: Недра, 1985. — Т. I. -414 с.

86. Булатов А.И., Измайлов Л.Б., Лебедев О.А. Проектирование конструкций скважин.- М.: Недра, 1979. 280 с.

87. Булатов А.И., Сидоров Н.А. Осложнения при креплении глубоких скважин. —М.: Недра, 1966. -212 с.

88. Булнаев И.Б. Техника и технология отбора проб при разведочном бурении. —М.: Недра, 1974. — 183 с.

89. Бурение Аралсорской скважины в интервале 0 5071м / Ю.Г. Апанович, Э.А. Липсон, O.K. Ангелопуло, Б.А. Андерсон. - Нефтяное хозяйство. -1965.-№1.- С.23 -29.

90. Бурение глубоких скважин в бассейне Делавер (ОЗЛ. Сер. Бурение). М.:, ВНИИОЭНГ, 1968.-41с.

91. Бурение глубоких скважин в США (ОЗЛ Сер.Бурение) М.:, ВНИИОЭНГ, 1968. 92с.

92. Бурение наклонных и горизонтальных скважин: Справочник / Калинин А.Г., Никитин Б.А., Солодкий К.А., Султанов Б.З.; Под ред. А.Г. Калинина. — М.: Недра, 1997. 648 с.

93. Буровые комплексы. Современные технологиии оборудование / Коллектив авторов: под общей редакцией A.M. Гусмана и К.П. Порожского. Научное издание Екатеринбург.: УГГА, 2002. - 592 с. ил.

94. Буялов Н.И., Забаринский П.П. Поиски и разведки нефтяных и газовых месторождений. М.: Гостоптехиздат, 1960. - 450 с.

95. Вадецкий Ю.В. Коэффициент обвалообразования и его практическое применение. В кн.: Нефтепромысловое дело. М., 1958, с. 319-322 (Тр./Институт Нефти АН СССР, т. XI).

96. Ваулин В.В., Мушаилов A.M., Хуршудов В.А. Принципы и критерии выбора рациональных конструкций скважин на площадях ПО Грознефть // Тр. СевКавНИПИнефть. Грозный, 1989. - Вып.51. - с.10-22.

97. Войтенко B.C. Прикладная геомеханика в бурении. М.: Недра, 1990. -252 с.

98. Волков А.С, Калинин А.Г. Отклонение скважин в горизонтальной плоскости в зависимости от типа бурового наконечника //Тр. / ЦКБ МГ и АН СССР, ОНТИ. — М.:, 1961. — Вып. 4. — С. 104 —107.

99. Волобуев Г.П. Прогнозирование гидрогеологических обстановок в нефтегазодобывающих районах. -М.: Недра, 1986. 192 с.

100. Временная инструкция по спуску и цементированию обсадных хвостовиков в нефтяных и газовых скважинах. — Баку, 1968.

101. Выбор способа и технических средств для предотвращения искривления скважин на основе данных опытного бурения/А.В. Орлов, А.О. Копылов, П.Е. Шевалдин и др. — М.:, 1981. — 39 с. — (Обзор.информ. /ВНИИОЭНГ.Сер. «Бурение»; Вып. 11).

102. Гайворонский А.А., Цыбин А.А. Крепление скважин и разобщение пластов. М.: Недра, 1981. - 367 с.

103. Гальперин Е.И. Состояние и тенденции развития векторной сейсморазведки // ИС «Научно-технические достижения и передовой опыт, рекомендуемые для внедрения в нефтяной промышленности». 1990. -Вып.З.- С. 1-3.

104. Геология и нефтегазоносность Северо-Восточного Кавказа //Сб. науч. тр. СевКавНИПИнефтъ. — Грозный, 1984. — Вып. 41.

105. Гмурман В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высшая школа, 1977. 479 с.

106. Григулецкий В.Г. Расчет компоновок бурильной колонны для борьбы с искривлением скважин при роторном и турбинном бурении. — М.: 1982.56 с. — (Обзор, информ. /ВНИИОЭНГ. Сер. «Бурение»; Вып. 19).

107. Григулецкий В.Г., Лукьянов В.Т. Проектирование компоновок нижней части бурильной колонны — М.: Недра, 1990. — 302 с.

108. Гриценко И.А. Определение глубины спуска обсадной колонны для ликвидации рапопроявления. Технология строительства скважин в сложных гидрогеологических условиях Прикаспийского региона. М.: Недра, 1990. - с.52-56.

109. Дагет П., Пэригот. Ф. Прогнозирование утечки жидкости в пласт по данным акустического каротажа // Нефть, газ и нефтехимия за рубежом, русский перевод. 1979. - № 8. - С. 14-18.

110. Данилевич В.М., Жестовский А.Д., Лобанов A.M., Козлова Л.М. Самоискривление скважин при бурении на площадях «Белорусьнефть»// Технология бурения нефтяных скважин: Сб. науч. тр. / БашНИПИнефть

111. Уфа, 1972. —Вып.32. —С. 155—161.

112. Добрынин В.М., Серебряков В.А. Методы прогнозирования АВПД. М.: Недра, 1978.-212 с.

113. Дороднов И.П. Влияние типа долота на качество ствола скважины и азимутальное искривление // Нефтяное хозяйство. — М.: Недра, 1979. — С. 6-9.

114. Дороднов И.П. Разрушение породы в приствольной части скважины при напряжениях за пределами прочности. /Техника и технология бурения глубоких скважин северного Кавказа: Сб. науч. тр. /СевКавНИПИнефть.

115. Грозный, 1979.—Вып. 31 — С. 3—10.

116. Дороднов И.П. Факторы, определяющие разрушение породы в приствольной зоне скважины // Техника и технология бурения глубоких скважин Северного Кавказа: Сб. науч. тр. /СевКавНИПИнефть. — Грозный, 1979. —Вып.31.—С.10—18.

117. Дородное И.П. Формирование ствола скважины в процессе бурения. -Краснодар.: ООО «Просвещение-Юг», 2002. 280 с.

118. Желтов. Ю.П. Механика нефтегазового пласта. М.: Недра, 1975. - 216 с.

119. Игнатов В.И. Организация и проведение эксперимента в бурении. М.: Недра, 1977.-479 с.

120. Измайлов Л.Б., Марченко Р.Я, Овечкин А.И. Выбор компоновки низа бурильной колонны для скважин. — М.:, 1986. — 52 с. (Обзор, информ. /ВНИИОЭНГ. Сер. «Бурение»).

121. Инструкция по испытанию обсадных колонн на герметичность. М.: Госгортехнадзор России от 24.02.99 № 10-03/15, ОАО Типография «Нефтяник» 36 с.

122. Инструкция по расчету обсадных колонн для нефтяных и газовых скважин. М.: Тип. «Нефтяник», 1997, 194 с.

123. Иоанесян Ю.Р., Мительман Б.И. О выборе конструкций скважин// Нефтяное хозяйство. 1970. - №8. - С. 1-3.

124. Исмайлов А.П., Мехтиев П.Т. К вопросу снижения перепада давлений в процессе бурения песчано-алевритовых горизонтов и свит на площадях Бакинского архипелага // Азербайджанское нефтяное хозяйство. — Баку, 1982. —№7. —С. 30-33.

125. Исследование и изоляция поглощающих пластов в процессе проводки скважин / Г.С. Абдрахманов, Н.Н Рылов, В.И. Крылов, П.И. Григорьев. -М.: ВНИИОЭНГ, 1979.- 60 с.

126. Истратов И.В. Горная геометрия и газонефтяная геология Северного Кавказа. М.: ООО «Издательский Дом «Грааль», 2003. 378 е.: ил.440

127. Калинин А.Г. Искривление скважин. — М.: Недра, 1974.—304 с.

128. Калинин А.Г., Григорян Н.А., Султанов Б.З. Бурение наклонных скважин: Справочник. М.: Недра, 1990. - 346 с.

129. Канингхэм Р.А. Анализ результатов измерения усилий и элементов движения колонн бурильных труб // Конструирование и технология машиностроения. — М.: Мир, 1968. №2.- С. 14-18.

130. Карагодин Ю.Н., Малашенков Г.Н., Саидходжаев Ш.Г. Цикличность и нефтегазоносность палеогена Северного Таджикистана. Новосибирск: СО АН СССР. 1981. - 216 с. (Тр./Института Геологии и Геофизики, вып. 468).

131. Карнаухов M.JI., Рязанцев Н.Ф. Справочник по испытанию скважин. М.: Недра, 1984.-268 с.

132. Касьянов Г.Е., Лукьянов В.Т., Григулецкий В.Т. Оценка жесткости конмпоновок нижней части бурильных и обсадных колонн // Нефтяное хозяйство. 1986. - №1. С.22-24.

133. Касьянов Г.Е., Лукьянов В.Т., Григулецкий В.Г. Выбор КНБК для подготовки стволов скважин к спуску обсадных колонн// Нефтяное хозяйство. 1988. - №1. - С. 10-12.

134. Качлишвили Н.З., Баскаков Н.П., Озеренко А.Ф. Бурение глубоких скважин (Опыт нефтяников Чечено-Ингушской АССР). М.: Гостоптехиздат, 1963. - 190 с.

135. Качлишвили Н.З., Озеренко А.Ф. Технологические предпосылки увеличения скоростей бурения в сложных геологических условиях//Нефтяное хозяйство. 1958.- №4. - С.33-38.

136. Кокаев В.Н., Измайлов Л.Б., Кононова Л.Б. Влияние желобообразования на выбор конструкции глубоких скважин //РНТС. Сер. «Бурение». — М.: ВНИИОЭНГ, 1980. Вып. 7.-С. 2-4.441

137. Комплексная технология определения и прогнозирования поровых, пластовых давлений и зон АВПД по геолого-геофизическим данным при бурении скважин глубиной до 7000 м. /РД 39-4-710-82, СКТБ ПГ, Грозный, 1982. 130 с.

138. Кошелев Н.Н, Фролов Е.П., Бабарыкин С.П. Инструкция по определению конфигурации и объема ствола скважины по данным профилеметрии. — Краснодар: ВНИИКРнефть, 1974. — 18 с.

139. Крылов В.И. Исследование поглощающих пластов в глубоком бурении. -М.: Недра, 1980.-304 с.

140. Кульчицкий Л.И. Природа гидратации глинистых минералов и гидрофильность глинистых пород. В сб.: Связанная вода а дисперсионных системах. М.: - 1972. - С. 114-140.(Тр./МГУ, вып. 2).

141. Ладыга А.В., Куксов А.К., Абрамов А.А., Джангиров С.С Обратный клапан для обсадной колонны. А.с. № 12180778, БИ 1986, №10.

142. Ланцов И.Л. Особенности конструкциии и освоения добывающих скважин месторождения Тенгиз // Нефтяное хозяйство. 1988.- №1.-С.30-34.

143. Левин Е.М., Ваулин В.П. Спуск и подвеска хвостовиков при креплении скважин.—Грозный, 1970.442

144. Ли С.И., Попов А.Н., Тимофеев Ю.Л. Бурение подсолевых отложений на месторождении Тенгиз бурами РТБ // Тр. /ВНИИБТ. — М., 1989. — Вып.67. — С. 22—27.

145. Лотиев Б.К. О некоторых особенностях тектоники Передовых хребтов// Известия Вузов. Нефть и газ. 1959. - №10. - С.З - 7 .

146. Лотиев Б.К., Саламов Р.А., Истратов И.В. Региональная тектоника и оценка нефтегазоносности Чечено-Ингушетии //Известия вузов. Нефть и газ. -1978. №8. - С.13-17.

147. Лотиев Б.К., Стерленко Ю.А. Глубинные разломы и их влияние на формирование структурных форм и газонефтяных залежей Центрального и Восточного Предкавказья/ Тр. ГНИ. Грозный: Чечено-ингуш. кн. изд., 1967. сб.ЗО. - С.8-9.

148. Лукьянов В.Т. Динамика КНБК с УБТ, имеющими неравные главные осевые моменты инерции сечения // Известия вузов, сер. Нефть и газ. -1997. -№5.-С.50-55.

149. Лукьянов В.Т. Рациональная конструкция утяжеленных бурильных труб // РНТС. Машины и нефтяное оборудование. 1981. - вып.6. - С.25-27.

150. Лукьянов В.Т., Александров М.М., Григулецкий В.Г. Выбор оптимальных параметров КНБК с учетом закономерностей искривления скважин // Нефтяное хозяйство. — М.: Недра, 1982. — №11. — С. 14—17.

151. Лукьянов И.П. Влияние режима промывки на механическую скорость бурения и величину d экспоненты / Бурение, промывка и испытание скважин в сложных геологических условиях // Тр. ВНИГНИ, -Л.: 1989. -С. 15-19.

152. Мавлютов М.Р. Разрушение горных пород при бурении скважин. — М.: Недра, 1978. —215 с.

153. Мазур В.П., Девлеканов А.А. Применение пен при бурении скважин большого диаметра //Нефтяное хозяйство. 1989. - №7. - с.75 -77.

154. Макаров JI.В., Прокопьев В.П. Расчет напряженного состояния упругих горных пород вблизи скважины // Изв. вузов. Сер. Нефть и газ. 1982. -№ 10.-с. 14-18.

155. Макаров Л.В., Прокопьев В.П., Гасилов Г.Л. Расчет напряженного состояния упругих горных пород вблизи скважины // Изв. вузов. Сер. Нефть и газ. 1979. - № 1. - С. 12-16.

156. Макет рабочего проекта на строительство скважин на нефть и газ./-РД 390148052-537-87. М, 1987, -129с.

157. Малеванский В. Д. Выбор длины промежуточных колонн на месторождениях с большим этажом газоносности // Нефтяная и газовая промышленность. 1963. - №1. - С.31-32.

158. Методика по определению величины давления гидравлического разрыва пласта при бурении нефтяных и газовых скважин /М.К. Сеид-Рза, Я.И. Сафаров, Р.И. Кулиев, Д.Т. Амбарцумова. Баку : АзНИПИнефть, 1981. -15 с.444

159. Методические указания по выбору конструкций нефтяных и газовых скважин, проектируемых для бурения на разведочных и эксплуатационных площадях. -М.: Миннефтепром, 1973. 10 с.

160. Методическое руководство по определению и использованию показателей свойств горных пород в бурении. / РД 39-3-679-82. М.: ВНИИБТ, 1983.-93 с.

161. Мирзаджанзаде А.Х., Караев А.К., Мовсумов А.А. Гидравлические особенности проводки скважин в сложных условиях. М.: ВНИИОЭНГ, 1971. - 136 с. - Сер. Бурение.

162. Мислюк МА, Лужаниця О.В., Рибчич 1.Й. Визначення порових тисю за допомогою р1вняння мехашчного буршня // Нафтова i газова промисловють. 1993. - № 1. - С. 18-20.

163. Михайличенко В.М., Абрамов А.А., Ладыга Л.В., Джонгиров С.С. Клапан для обсадных колонн. А.с. № 1248683, ВИ 1986, №29.

164. Муфидзаде В.М. Исследования эрозионного воздействия бурового раствора на стенки скважин // Азербайджанское нефтяное хозяйство. — Баку, 1981. —№ 10. —С. 44—47.445

165. Мухин Л.К., Лопатин В.А. Анализ осложнений при бурении глубоких скважин в неустойчивых глинистых породах // РНТС. Сер. Бурение. -1969. вып. 7. - С. 5-7.

166. Мухин Л.К., Соловьев Е.М., Табунченко В.И. Физико-химическая модель приствольной зоны скважины, пробуренной в неустойчивых отложениях // РНТС. Сер. Бурение. М.: ВНИИОЭНГ, 1980. - вып. 6. - С. 37-39.

167. Муше Ж.П., Митчелл А. Аномальные пластовые давления в процессе бурения: Происхождение прогнозирование - выявление - оценка. - М.: Недра, 1991.-287 с.

168. Мыслюк М.А. О выборе технологических решений при разбуривании зон с аномально-высокими пластовыми давлениями // Технология бурения глубоких скважин. Грозный, 1987. - С. 143-150.

169. Мыслюк М.А. О некоторых задачах выбора и принятия технологических решений в бурении // Разведка и разработка нефтяных и газовых месторождений. Львов.: Вища школа, 1989. - Вып. 26. - С.82-88.

170. Мыслюк М.А., Близнюков В.Ю., Мыслюк Н.М. Научно-методические основы проектирования рациональных конструкций скважин в условиях информационной неопределенности. М.: ИРЦ Газпром, 1995. - 55 с. (Обз. инф. Сер. Бурение газовых и газоконденсатных скважин).

171. Мыслюк М.А., Головатый Т.Г. Определение давления в поглощающем трещиноватом пласте //Разведка и разработка нефтяных и газовых месторождений. Львов: Вища школа, 1983. - Вып.20.446

172. Мыслюк М.А., Лужаница А.В. Методы прогнозирования аномально высоких поровых давлений в процессе бурения скважин // Ивано-Франковский инст. нефти и газа. Ивано-Франковск, 1991.-36 с. Деп. В УкрНИИНТИ 19.11.91.№1488 -Ук.91.

173. Мыслюк М.А., Лужаница А.В. Об оценке поровых давлений с помощью d экспоненты // Нефтяное хозяйство.- 1993. - № 9. - С. 9-11.

174. Мыслюк М.А., Лужаница А.В., Близнюков В.Ю. Выбор рациональных технологических решений при разбуривании зон АВПД. М.: ИРЦ Газпром, 1995. - 67 с. (Обз. инф. Сер. «Бурение газовых и газоконденсатных скважин»).

175. Мыслюк М.А., Лужаниця О.В. Система шдтримки прийняття ршень шд час розбурювання зон АВПТ //Нафтова i газова промисловють. 1994. -№ 2. - С.25-28.

176. Мыслюк М.А., Чепишко И.Д. Об одном способе прогнозирования поровых давлений в процессе бурения скважин // ЭИ «Нефтегазовая геология и геофизика». М.: ВНИИОЭНГ, 1990. -№2. - С.12-16.

177. Мыслюк М.А., Ясов В.Г. Применение нечетких множеств для . принятия некоторых решений в бурении // Тезисы докладов IV Всесоюзной конференции «Применение вероятностно-статистических методов в бурении и нефтедобыче». Баку, 1984. С.29-30.

178. Назаров В.Б., Левин Е.М., Фролов Г.А., Близнюков Ю.Н. На 5500 метров в глубь земли. Грозный: Чечено-Ингушское книжное издательство, 1964. -58 с.

179. Некрасов A.M., Симонянц Л.Е., Бронников В.И. Забойное регистрирующее устройство для записи осевой нагрузки на долото при бурении скважин II НТС. Сер. «Бурение». — М.: ВНИИОЭНГ, 1970. — №5. —С. 22—25.

180. Нечеткие множества в моделях управления и искусственного интеллекта / А.И. Аверкин, ИЗ. Батыршин, А.Ф. Блищун и др. -М.: Наука, 1986. 312 с.

181. Никаноров М.М., Беликов В.Г. Бурение глубоких скважин (Опыт нефтяников Чечено-Ингушетии). М.: Недра, 1964. - 156с.

182. Новиков B.C. Особенности выбора конструкции скважин в Прикаспийской впадине // Нефтяное хозяйство. 1990. - вып.8. - С.23-27.

183. Новиков B.C. Устойчивость глинистых пород при бурении скважин. М.: Недра, 2000.-268 с.

184. Новые методы бурения скважин в Башкирии / Столяров Е.В., Кагарманов Н.Ф., Алексеев Ю.Ф., Баландин П.С. —Уфа: Башкнигоиздат, 1973. — 88 с.

185. О конструкциях сверхглубоких скважин/А.В.Орлов, Я.А.Гельфгат, В.В.Черкаев, А.Н.Кечекезян. Тр.ВНИИБТ, 1963, выпЛХ, с.3-12. - Сер. Бурение глубоких скважин (вопросы технологии).

186. О форме поперечного сечения ствола скважины / Васильев Ю.С., Калинин А.Г., Попов В.М., Аронов Ю.А.// Сб. науч. тр. /ВНИИБТ. — М.: Недра, 1968. — С. 47—53.

187. Обработка нечеткой информации в системах принятия решений /А.Н.Борисов, А.В.Алексеев, Г.В.Меркурьева и др. М.: Радио и связь, 1989. - 304 с.448

188. Оганов А.С. и др. Принципы выбора неориентируемых компоновок низа бурильной колонны для направленного бурения скважин. — М.: 1989. -24 с. (Обзор, информ. /ВНИИЭгазпром. Сер. «Бурение»; Вып. 6).

189. Оганов А.С., Повалихин А.С. Программное обеспечение технологического процесса строительства горизонтальных и наклонных скважин // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1994.3. -С.15-16.

190. Озеренко А.Ф. Некоторые трудности практического внедрения проектных конструкций скважин при бурении. В сб. «Состояние бурения и меры по обеспечению безаварийной проводки глубоких скважин».- М.:, ВНИИОЭНГ, 1966. с. 15-47.

191. Озеренко А.Ф., Балабешко В.В., Мушаилов A.M. Возможности дальнейшего совершенствования конструкций скважин на площадях Избербаш и Ачи-Су. В кн.: Бурение глубоких скважин и добыча нефти. -Тр. СевКавНИПИнефть, вып. IX., М.:, Недра, 1971, с.3-15.

192. Опыт применения аэрированной гидрофобной эмульсии для борьбы с поглощениями / В.М. Югай, В.А. Окснер, Р.Х. Иргалиев и др.//ЭИ, серия «Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море». -ВНИИОЭНГ, 1991.- вып. 1.С. 19-22.

193. Опыт проводки скв. 53 — Тенгиз ступенчато-роторным способом бурения /Глебов В.А., Бозырев Ю.С, Михеев B.JI. и др. //Тр. /ВНИБТ. — М.: 1988. — Вып.55. — С. 41—44.

194. Орешкин Д.В., Фролов А.А., Ипполитов В.В. Проблемы теплоизоляционных материалов для условий многолетнемерзлых пород. -М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2004- 235 с.

195. Орлов А.В., Близнюков В.Ю. Определение глубины спуска обсадных колонн при проектировании конструкций скважин графическим способом // РНТС. Сер. Бурение. 1981.- вып. 11. - С. 23-26.

196. Орлов А.В., Близнюков В.Ю. Промысловые исследования изменения давления раскрытия трещин при бурении опытно-показательной скважины № 141 Правобережная объединения «Грознефть» // РНТС. Сер. Бурение. - 1982. - вып. 4. - с. 4-5.

197. Орлов А.В., Близнюков В.Ю., Липсон Э.А. Влияние величины диаметрального зазора на конструкцию скважин // РНТС. Сер. Бурение. -1982.-вып. 1.-С. 4-7.

198. Орловский С.А. Проблемы принятия решений при нечеткой исходной информации. М.: Наука, 1981. - 203 с.

199. Особенности технологии вскрытия подсолевых отложений /А.Г.Потапов, В.К.Выстроп, А.Д.Поликарпов//Разведка и бурение нефтяных месторождений. М.: Недра,. - 1989 - с.83-93.

200. Особенность технологии проводки скважин на площадях междуречья Куры и Иори /Абдуллаев А.Д., Ядуллаев Н.Я., Гаджиев Н. А. и др. //Азербайджанское нефтяное хозяйство. — Баку, 1981.—№7—С. 42—46.

201. Панченко Г.Г. Гидравлические испытания необсаженного ствола при бурении скважин // Нефтяное хозяйство. 1977. - № 6. -С. 61-63.

202. Панченко Г.Г., Перенглиев А.Б. Принципы оптимизации проектных решений в строительстве скважин (на примере Западной Туркмении). -Тр. ТуркменНИПИнефть, Баку: АзНИПИнефть, 1975. вып. XIV. - 84с.

203. Панченко Г.Г., Пресс Б.А., Сибгатулин Н.Х. Об условиях, определяющих выбор конструкции глубоких скважин на некоторых площадях Западной Туркмении // Нефтяная и газовая промышленность Средней Азии. -Ашхабад, 1965. №3-4. - С.23-27.

204. Патент № 2176018 РФ С2 МКП7 Е21В 33/14 Муфта ступенчатого цементирования / Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю., Серебряков И.С. -№2000101546; заявл. 25.01.00; опубл.20.11.01 Бюл. №32.

205. Патент №2023864 (РФ) С1 МКП5 Е 21 В 33/14, 34/10 Обратный клапан / Беляев В.И., Близнюков В.Ю., Липов А.В. №4886198/03; заявл. 22.11.91; опубл.30.11.94. - Бюл. №22.

206. Патент №2115794 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 10/20 Долото для бурения скважин со сменными породоразрушающими секциями / Близнюков В.Ю., Гноевых А.Н., Браженцев В.П., Близнюков Вит.Ю. №96123213/03; - заявл. 06.12.96; опубл.20.07.98. - Бюл. №20.

207. Патент №2116428 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 10/16 Буровое шарошечное долото / Близнюков В.Ю., Гноевых А.Н., Браженцев В.П., Близнюков Вит.Ю. №96124150/03; - заявл. 24.12.96; опубл.27.07.98. -Бюл.№21

208. Патент №2137907 (РФ) С1 МКП6 Е 21 В 34/10 Устройство для перекрытия бурового или цементного раствора КОД / Близнюков В.Ю., Близнюков Вит.Ю., Близнюков Ю.Н. №98110865/03; - заявл. 05.06.98; опубл.20.09.99 - Бюл. №26.

209. Патент №2147673 (РФ) С1 МКП7 Е 21 В 33/14 Устройство для цементирования обсадных колонн РКЗ / Близнюков В.Ю., Акатьев В.А., Близнюков Вит.Ю., Близнюков Ю.Н. №98110226/03; - заявл. 26.05.98; опубл. 20.04.00.- Бюл. №11.

210. Патент №2156854 (РФ) С2 МКП7 Е 21 В 17/08, 33/14 Устройство для стыковки и цементирования секций обсадных колонн / Близнюков В.Ю., Акатьев В.А., Близнюков Вит.Ю., Близнюков Ю.Н. №98119983/03; -заявл. 04.11.98; опубл.27.09.99 - Бюл. №27.

211. Патент РФ №2095539 С1 МПК Е 21 В 10/08 Долотный бур / В.Ю.Близнюков, А.Н.Гноевых, Вит.Ю. Близнюков, В.П.Браженцев. -заявл. 04.06.96, №96113411/03; опубл. 11.10.97.Бюл.№31.

212. Патент РФ №2120019 С1 МПК Е 21 В 10/08 Долотный бур / В.А.Акатьев, В.Ю.Близнюков, А.Н.Гноевых, В.П.Браженцев, Вит.Ю.Близнюков. -заявл. 11.06.97, №97109981/03; опубл. 10.10.98.Бюл.№28.

213. Перенглиев А.Б., Панченко Г.Г. Методика составления характеристики осложненности разреза // Нефтяная и газовая промышленность Средней Азии. Ашхабад, 1967. - №4.

214. Петров В.В., Корх Г.И., Ваулин В.В. Анализ причин недохождения обсадных колонн до забоя при бурении скважин в сложных условиях // РНТС «Бурение». М.: ВНИИОЭНГ, 1974. - 310. - с. 50-54.

215. Петров В.В., Назаров В.Б. Проблемы бурения сверхглубоких скважин. -В кн.: Бурение, испытание и освоение глубоких скважин на Северном Кавказе, в Дагестане и Грузии. Грозный, 1976. - с. 3-9. (Тр. СевКавНИПИнефть, вып. XXIY).

216. Поляков В.Н., Богданов Н.Х., Муратов М.У. Зависимость гидравлической характеристики скважины от ее конструкции. В кн.: Технология бурения нефтяных скважин. Уфа, 1965. - с. 18-27. (Тр. УфНИИ, вып.ХУ1).

217. Поляков В.Н., Вяхирев В.И., Ипполитов В.В. Системные решения технологических проблем строительства скважин/Под общ. ред. В.Н.Полякова. М.ЮОО «Недра-Бизнесцентр», 2003. - 240 с.:ил.452

218. Попов В.В., Близнюков В.Ю. Особенности горно-геологических условий бурения скважин в Афгано-Таджикской впадине (Юго-Западный Таджикистан) // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море.-М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1991.-вып.11.-С.5-11.

219. Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности (ПБ 08624-03). М.: ФГУП Из-во «Нефть и газ» РГУ нефти и газа им. И.М.Губкина, 2003. - 216 с.

220. Практические расчеты в бурении /B.C. Федоров, В.Г. Беликов, В.Д. Зенков и др. М.: Недра, 1966. - 600 с.

221. Предупреждение и ликвидация осложнений при бурении скважин (ОЗЛ. Сер .Бурение). М.: ВНИИОЭНГ, 1968. - 204с.

222. Препринт физико-энергетического института АН СССР, Обнинск. 1981. -№1176.

223. Принципы проектирования конструкций буровых скважин. Ч. 2. Методика расчета давления гидроразрыва и принципы выбора плотности бурового раствора / Herman Z; СевКавНИПИнефть Перевод № 1194. -25 с. - Nafta, 1977, № 7, str. 233-240.

224. Принципы проектирования конструкций буровых скважин. Ч. I. Методика расчета давления гидроразрыва и принципы выбора плотности бурового раствора / Herman Z; СевКавНИПИнефть Перевод № 1194- 19 с. - Nafta, 1977, № 5, str. 158-163.

225. Проблемы геологии и нефтегазоносности Северо-Восточного Кавказа и Закавказья // Сб. науч. тр. /Сев-КавНИПИнефть. — Грозный, 1982.— Вып. 37.453

226. Проектирование глубины спуска обсадных колонн / Herman Z; СевКавНИПИнефть Перевод № 1196. - 17 с. - Nafta, 1977, № 7, str. 230235.

227. Проектирование конструкции скважины в зоне АВПД. К.Ф. Зубков, В.О. Тхань // Нефтяное хозяйство. 1989. - вып.11. - С.22-24.

228. Протодьяконов М.М. Обобщенное уравнение огибающих к предельным кругам напряжений Мора. В кн.: Исследование физико-механических свойств горных пород применительно к задачам управления горным давлением. М.: Изд. АН СССР, 1962. - с. 27-38.

229. Прохоренко В.В. Разработка рациональных схем стабилизации корпусов турбобуров в стволах скважин для реализации в кустовом бурении трехинтервальных профилей: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. М.: ВНИИБТ, 1988. - 25с.

230. Пути совершенствования конструкций и цементирования скважин в различных геологических условиях /Под. ред. Караева А.К., Сидорова Н.А., Вардиева В.Д. М.: ВНИИОЭНГ, 1968. - 278 с.

231. Рабиа X. Технология бурения нефтяных скважин. -М.: Недра, 1989. 413 с.

232. Разработка нефтегазоконденсатных месторождений Прикаспийской впадины/ В.Ф.Перепеличенко, Ф.Р.Билалов, М.И.Еникеева и др. М.: Недра, 1993.-364 с. :ил.

233. Рашидов Х.Я. К вопросу прогнозирования гидроразрыва пласта // Азербайджанское нефтяное хозяйство. 1982. - № 5. - С. 22-25.

234. РД 39-0148052-514-86 Инструкция по предупреждению искривления вертикальных скважин. -М.: Миннефтеропм, 1986. 84 с.

235. Романова А.Н., Вольфсон В.И. Стохастическая постановка задачи оценки «надежности» выбора глубин спуска обсадных колонн. В кн.: Оптимизация и проектирование буровых процессов. М.: 1982. - с. 77-87. (Тр. /ВНИИБТ, вып. 54).

236. Рустамбеков Т.Ф. Состояние и перспективы совершенствования техники и технологии глубокого разведочного бурения // Нефтяное хозяйство. -1992.-№ 11.-С. 7-11.455

237. Рекомендации по безопасному и безаварийному ведению работ на буровых предприятиях «Грознефти» / Под. гл. ред. Ф.М. Кацмана. 5-е изд., перераб. - Грозный, 1986. - 221 с.

238. Рыжков О.А. Тектоника меловых и кайнозойских отложений Ферганской депрессии. Ташкент: Изд-во АН УзССР, 1959. - 200с. :ил.

239. Сагадеев Р.Г., Дегтярев Ю.Н. Опыт применения специальных КНБК при бурении наклонно направленных скважин в Азнакаевском УБР // РНТС. Сер. «Бурение».—М.: ВНИИОЭНГ, 1978.—Вып. 11. —С. 8—9.

240. Сеид-Рза М.К., Исмайылов Ш.И., Орман JI.M. Устойчивость стенок скважин. М.: Недра, 1981. - 175 с.

241. Сейсмическая разведка методом поперечных и обменных волн / Н.Н. Пузырев, А.В. Тригубов, Л.Ю.Бродов и др. М.: Недра, 1985. -277с.

242. Семенцов Г.Н. Прогнозирование зон аномально высоких пластовых давлений и процессов углубления скважин // Разведка и разработка нефтяных и газовых месторождений. -Львов: Вища школа, 1984. -Вып.21. С. 44-47.

243. Серебряков О.И. Выбор рациональной конструкции скважин // Газовая промышленность. 1988. - №11. - С.28-29.

244. Сидоров Н.А., Бакулин В.Г., Киричек Ф.П. Усовершенствование конструкций глубоких разведочных скважин на нефть и газ. М.: Недра, 1965.- 119 с.

245. Симонянц Л.Е. Прогнозирование состояния приствольной части массива по физико-механическим свойствам пород // РНТС. Сер. Бурение газовых и газоконденсатных скважин. 1975. - вып. 3. - С. 7-14.

246. Симонянц JI.E., Лозгачев Е.Г., Кеворков С.А. Общая задача разрушения горных пород и прочности приствольной части глубокой необсаженной скважины // Нефтяное хозяйство. — М.: Недра, 1971.—№92.—С. 1—4.

247. Симонянц Л.Е., Ромашов В.Н., Власов Г.Р. Исследование боковой составляющей горного давления в глинистых и соленосных отложениях // Азербайджанское нефтяное хозяйство. 1982. - № 6. - С. 20-22.

248. Славин В.И., Шевердяев В.В., Матус В.А. Определние аномально высоких пластовых давлений по технологическим данным бурения // Нефтяное хозяйство. 1985. - №5. - С.35-38.

249. Смирнова М.Н. Доюрское обоснование Терско-Каспийского прогиба. Автореф. дис. на соиск. уч. степ. докт. геол.-минер. наук. М.: 1975. -43 с.

250. Соловьев Е.М. Заканчивание скважин. М.: Недра, 1979. - 303 с.

251. Состояние и проблемы сверхглубокого бурения в «Грознефти» / Р.М.Хачатуров, В.И.Коновалов, Ф.М.Кацман, В.Б.Назаров // Нефтяное хозяйство. 1983. - №2. - С. 12-16.

252. Спивак А.И., Попов А.Н. Разрушение горных пород при бурении скважин. — М: Недра, 1986. — 207 с.

253. Способы борьбы с осложнениями при бурении и пути совершенствования этих способов (труды выездного заседания научно-технического совета Министерства нефтяной промышленности СССР). М.:, ВНИИОЭНГ, 1970. - 230с.

254. Справочник инженера по бурению / Под общей редакцией В.И. Мищевича и Н.А. Сидорова. М.: Недра, 1973. - Т.1. 520 с.

255. Степанов Н.В. Моделирование и прогноз осложнений при бурении скважин. М.: Недра, 1989. - 252 с.

256. Стерленко Ю.А., Истратов И.В. Новые объекты нефтегазопоисковых работ Петропавловской синклинальной впадины Терско-Сунженской нефтезаносной области/ТИзвестия вузов. Нефть и газ. 1993. - №1. - С.3-9.457

257. Стерленко Ю.А., Истратов И.В. Тектоника и перспективы нефтегазоносности Бесланской глубоко погруженной впадины (Терско-Сунженская нефтегазоносная область) //Известия вузов. Геология и разведка. 1993. №1. - с.121-126.

258. Стетюха Е.И. Пути упрощения конструкций скважин. — Грозный : Чеченско-Ингушское книжное издательство, 1961, 48 с.

259. Стефурак Р.И., Новиков В.Д., Мыслюк М.А., Близнюков В.Ю., Овсянников А.С. Выбор многоопорных компоновок низа бурильной колонны при роторном бурении скважин. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 2000. - 64 с.

260. Сушон Л.Я., Емельянов П.В., Муллагалиев Р.Т. Управление искривлением наклонных скважин в Западной Сибири. М.: Недра, 1988. - 124 с.

261. Tax А.В., Замахаев B.C. Причины невысокого выноса керна из продуктивных отложений и возможности их устранения // Реферат сб. Сер. «Бурение газовых и газоконденсатных скважин». — М.: ВНИИЭгазпром, 1978. — Вып. 5. — С. 3—9.

262. Тагиев Э.И., Орлов А.В. К вопросу увеличения возможности глубин бурения // Изв. вузов. Сер. Нефть и газ. 1962. - № 12, С. 111-115.

263. Талалаев В.Д. О деформировании складчатости Восточного Предкавказья. В кн.: Материалы по геологии и нефтегазоносности мезозоя Восточного Предкавказья.Тр. СевКавНИИ, вып.УП. М. Недра, 1970. с. 125-128.

264. Техника и технология бурения скважин глубиной 4500 м за рубежом / Е.С. Евстигнеев, Л.Н. Левченко, Ю.А. Пешалов, И.А. Серенко. М.: ВНИИОЭНГ, 1976. - 79 с. ОЗЛ. Сер. Бурение.

265. Технико-технологические особенности строительства скважин в пределах Приморского свода Прикаспийской впадины. Сборник научных трудов. -М.: ИГиРГИ, 1987. 108 е., ил. 19.458

266. Тимофеев Н.С, Белоруссов В.О., Бадовский Н.А. Исследование процесса выпрямления искривленных скважин в анизотропных породах с наклонным залеганием пластов //Нефтяное хозяйство. — 1973. — №3.— С. 13—16.

267. Тимофеев Н.С., Ворожбитов М.И., Губерман Д.И. Перспективы технологии бурения глубоких скважин опережающим стволом // Нефтяное хозяйство. 1971. - № 8. - С. 1-4.

268. Титков Н.И., Юсупов И.Г., Крымов В.И. Обвалы пород при бурении нефтяных скважин и борьба с ними. М.: ВНИИОЭНГ, 1970, - 116 с. ЭИ.

269. Универсальная маятниковая КНБК/ М.П. Гулисадзе, С.А. Оганов, Э.С. Сакович и др. //Нефтяное хозяйство. — М.:Недра, 1986. — №2.—31с.

270. Упрощение и облегчение конструкций скважин (Материалы выездной сессии Технического совета Министерства нефтяной промышленности СССР).- М.: Гостоптехиздат, 1957, 126с.

271. Федоров А.Ф., Солодкий К.М., Калинин А.Г., Повалихин А.С. Метод оптимизации параметров компоновок для стабилизации зенитного угла наклонных скважин // Нефтяное хозяйство.—М.: Недра, 1982. — №11. — С.11—12.

272. Федоров B.C. Научные основы режимов бурения. — М. JL: Гостоптехиздат, 1951. — 248 с.

273. Фертль У.Х. Аномальные пластовые давления. М.: Недра, 1980. - 398 с.

274. Фрыз И.М. Разработка ступенчатых компоновок для бурения вертикальных скважин в анизотропных породах (на примере месторождений Прикарпатья): Автореф. дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. — Ивано-Франковск: ИФИНГ, 1987.— 23 с.

275. Фрыз И.М., Близнюков В.Ю. Расчет расстояния установки расширителя над долотом в ступенчатой компоновке // НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1995. -№1-2. - С.10-12.459

276. Христианович С.А., Желтов Ю.П., Баренблатт Г.И. О механизме гидравлического давления разрыва пласта // Нефтяное хозяйство. 1957.- № 1. С. 44-53.

277. Цимельзон А.И., Агаев Ф.Е. Об одном приеме раннего прогнозирования аномально-высоких пластовых давлений в процессе бурения //Изв. ВУЗ Нефть и газ. 1984. - №4. - С.24-26.

278. Черский Н.В. Конструкции газовых скважин. М.: Гостоптехиздат, 1961,- 284 с.

279. Шамилев М.А. Уточнение глубины спуска промежуточных колонн в газовые скважины с высоким пластовым давлением // РНТС. Сер. Бурение. 1972. - вып. 10. - С. 16-18.

280. Шаньгин А.Н. Предупреждение искривления скважин в объединении «Грознефть»//Вопросы бурения в заданном направлении: Сб. науч. тр. /ВНИИБТ. — М.: 1971.— Вып.29. — С. 155-162.

281. Шевцов В.Д. Предупреждение газопроявлений и выбросов при бурении глубоких скважин. М.: Недра, 1988. - 200 с.

282. Шерстнев Н.М., Расиязаде Я.М., Ширинзаде С.А. Предупреждение и ликвидация осложнений в бурении. М.: Недра, 1979. - 304 с.

283. Шмелев П.С. Бурение глубоких скважин в условиях аномального воздействия коррозионно-активных сред. М.: Наука, 1998. - 351с.460

284. Шрейнер Л.А., Петрова О.П., Якушев В.П. Механические и абразивные свойства горных пород. — М.: Гостоптехиздат, 1958.— 201 с.

285. Эйгелес Р. М. Разрушение горных пород при бурении.—М.: Недра, 1971.—231 с.

286. Электробурение как базовый способ строительства нефтяных и газовых скважин / Байбаков Н.К., Абызбаев Б.И., Актаев В.А. и др.// НТЖ Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ОАО «ВНИИОЭНГ», 1996.-№Ю-11.-С.11-13.

287. Эрлих Г.М. Исследование состояния обсадных труб, извлеченных из скважин // Новости нефтяной и газовой техники. 1962. - №4. - с. 47-48.

288. Ягубов Н.И. Расчет обсадных колонн на прочность. М.: Недра, 1982. -184 с.

289. Яремийчук Р.С, Семак Г.Г. Обеспечение надежности и качества стволов глубоких скважин. М.: Недра, 1982. - 259с. (Надежность и качество).

290. Ясов В.Г., Мыслюк М.А. Осложнения в бурении. М.: Недра, 1991. - 334 с.

291. Anderson R.A., Ingram D.S., Zanier A.M. Determining fracture pressure gradients//Journal of petroleum technology.- 1973.-№11, November.- p.p. 1259-1269.

292. Barton C.A., Robach M.D. Determination ofinsitustress orientation from stoneley wave porization in Bore holes // Journal of Geophysical Research. -1988.- Vol.93. #87. - p. 7834 - 7844.

293. Belloti P., Gerard R.F. Instantaneous log indicates porositi and pore pressure // World Oil, 183, 9, 90, 19-P.90-94

294. Chenevert M.E. and McClure L.J. How to run casing and open hole pressure tests. Oil and Gas j., March, 1978, pp. 66-76.

295. Chenevert M.E. Shale alteration by water absorption. j. Petroleum technology, 1970, №9, pp. 1141-1148.

296. Christman S.A. Offshore fracture gradient. j. Petroleum technology, 1973, Aug., pp. 910-914.

297. Combs C.D. Prediction of pore pressure from penetration rate // SPE of AIME, 43rd AIME Meeting, Houston, Texas, SPE2162, 1968.P.16.

298. Daines S.R. Prediction of fracture pressure for wildcat wells. j. of Petrol technol., 1982, v. 34, № 4, pp. 863-872.

299. Eaton B.A. Fracture Gradient Prediction and its application in oilfield operations. j. of Petroleum technology, 1969, № 10, pp. 1353-1360; trans, AIME, 246.

300. Felsenthal M., Ferrel H.HH. Fracturing gradients in waterfloods of low-permeability, partially depleted zones. j. Petroleum technology, 1971, June, pp. 727-730.

301. Hays E.G. Optimizizing hole and casing sizes cost cut drilling costs. -Petroleum Engineer International, 1987, v.58, № 5, pp.60,64-65.

302. Hubbert M.K., Willis D.G. Mechanics of hydraulic fracturing, trans., AIME (1975) 210, pp. 153-168.

303. Jorden J.R., Shirley O.J. Application of drilling performance data to overpressure detection //J.Petroleum Technolodgy, 28, 11, 1966. pp.13871394.

304. MacPhercon S.A., Berry S.N. Prediction of fracture gradient from log derived moduli Log analyst (1972), 13 (5), pp. 12-29.

305. Matthews W.R., Cesmirosky LJ. Programmed casing seats can lower well costs. The oil and gas j., 1972, vol. 70, № 4, pp. 60-64.

306. Matthews W.R., Kelly I. How to predict formation pressure and fracture gradient. The oil and gas j., (1967) 65 (8) pp. 92-106.

307. Merryman I.C. Well control training include lak-off tests and equivalent mudweinght tests. Drilling, 1983, IX., vol. 44, № 12, pp. 82-84,86.462

308. Milliheim K.K., Apostal M.C. The effect ofbottomhole assembly dynamics on the traj'ectory of bit. //Нефть, газ и нефтехимия / Пер. журналов США. — 1981. —№5.—С. 52—59.

309. Naville С. Detection of anisotropy using shear wave splitting in VSP surves: Requirements and application 1156th Annual International SEG Meeting. -Houston, 1986.

310. Prentice C.M. Normalozed penetration rate predicts formation pressure // Oil and Gas J., 78, 32, 1980.P.103-106.

311. Rehm В., Clendon R.Mc. Measurement of formation presure from drilling data // SPE of AIME, 46th Fall Meeting, New Orlean, Louisiane, SPE3601, 1971.P12.

312. Sangha C.N., Talbot С .J., Dhir R.K. Micro fraturing of a sandstone in unaxial compression / Int. J. Rock Mach and Mining Sci. AndGeomech. Abstrs. — 1974. —Vol. 11, №3. — P. 107—113.

313. Taylor D.B. and Smith Т.К. New fracture gradients help cut costs offshore, -World oil.

314. Vingoe R.L., Cook J.H. Some bit and casing sizes now made be droped. Oil & Gaz Jounal, Apr.28, 1975, pp.90-92.

315. Walker B.H., Fridman M.B. "Tree dimensiojnal forel and defection analysis of varible cross section dill string. J. of Pressure Vessel Technology, 1997, May, p.p. 367-375.1. НЕФТЯНАЯ КОМПАНИЯ

316. ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО113818 МОСКВА, СОФИЙСКАЯ НАБ., 26/1 ТЕЛ. СОЭ5) 2ЭЭВВОО, ФАКС (ОЭ5) 230 2Э45 ТЕЛЕКС 9115ВО BOLIO, ТЕЛЕТАЙП 111512 БОЛИгК

317. ОМ^^МЛ^ ATI/А 14 П! 1ЛППЛ1 IIIII WA 1 ЦЛЛ1 1Л1Ч1. I 1IVpCtO|JQW I IVC? vi ОП^Д^СПУИН рСЯЦУ! VHCtJ IРП01Лконструкций глубоких поисково-разведочныхrvoavMU м Tiavui^i/ri-TiavurinnrMUQr4!/!*v гчауоллли

318. VI\yM/l\lll 1*1 I wnnvnw I W/XI IVJ IVI ri iwilri/x ^/WIVVWWI Iдаций по их бурению на площадях производственного объединения «Грознефть».

319. W I |\u l/П VVIVti^riVI II IVI V WIIJVIVM Г1 l\jj<k/l IJ IVsl IVI/n

320. РЛП pi л !i i д п лКл«апии!У 1/лплии\ п-зопо^лт-аии

321. Правобережная ■J 138-Правобережная140.Правобережная144.Правобережная147.Правоб ережная

322. В среднем на скважину Итого:135.11равобережная145.Правобережная148.Правобережная