Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему

Модернизация процесса абсорбционной осушки газа на газоконденсатных месторождениях

ВАК РФ 25.00.17, Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

Автореферат диссертации по теме "Модернизация процесса абсорбционной осушки газа на газоконденсатных месторождениях"

РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ НЕФТИ И ГАЗА имени И М Губкина

На правах рукописи УДК 66 071 7+ 665 612 074

КОПЫТЦЕВ ВЛАДИМИР АЛЕКСАНДРОВИЧ

МОДЕРНИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА АБСОРБЦИОННОЙ ОСУШКИ ГАЗА НА ГАЗОКОНДЕНСАТНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЯХ

Специальность 25 00 17 - «Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых

месторождений»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2008

003167830

003167830

Работа выполнена в Российском Государственном Университете нефти и газа имени ИМ Губкина

Научный руководитель Доктор химических наук, профессор

Мельников В Б

Официальные оппоненты Доктор технических наук, доцент

Дунюшкин И И Кандидат технических наук ЗибертГК

Ведущее предприятие ООО «ВНИИГАЗ»

Защита диссертации состоится » 2008 в ^^

УЗ/ ~

олз

часов в

аудитории ! на заседании диссертационного совета Д 212 200 08 по защите диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук при РГУ нефти и газа имени И М Губкина по адресу

119991, Москва, Ленинский проспект, д 65, РГУ нефти и газа имени И М Губкина

С диссертацией можно ознакомиться в библиотасе РГУ нефти и газа им И М Губкина

Автореферат разослан « ^ »

20С8 г

Ученый секретарь диссертационного совета, дтн профессор

2омов Б Е

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы и постановка задачи

Природный газ является наиболее эффективным, и экологически безопасным природным топливом Мировое потребление природного газа растет более высокими темпами по сравнению с другими видами топлива

Разработка крупнейших в мире газоконденсатных месторождений, таких, как Уренгойское, Медвежье, Ямбургское, Заполярное, Юбилейное обусловила развитие и внедрение технологических и конструктивных решений в области добычи, сбора, подготовки, транспорта и хранения газа

Одна из стадий в цепочке разработки месторождений является подготовка газа к дальнему транспорту на установках комплексной подготовки газа(УКПГ)

Основной задачей УКПГ является обработка газа до определенного качества соответствующего условиям транспортировки по магистральным газопроводам Изучение и решение проблем связанных с подготовкой газа в течении всего периода разработки месторождений является одной из первоочередных задач, возникающие проблемы связаны с падением давления, изменением температуры и состава продукции скважин

Одним из основных решений в данном направлении является разработка высокопроизводительных установок подготовки газа, а также объединение нескольких технологических процессов в одном многофункциональном аппарате

Преимущественно, на газовых и газоконденсатных месторождениях, применяется процесс абсорбции

В данной исследовательской работе рассматриваются теоретические основы процесса абсорбции, применение в промышленности абсорбционного метода осушки газа, а также методика работы с программой МПА (Моделирование Процесса Абсорбции) Программа

позволяет вести расчет и моделирование процесса абсорбции, расчет гидравлических сопротивлений, геометрических размеров аппарата В работе представлены результаты моделирования действующих узлов и эелементов аппарата с визуализацей решения, что позволяет оптимизировать работу абсорбционно-сепарационного аппарата

Цель диссертационной работы заключается в

1 выборе оптимальной конструкции абсорбционно-сепарационного аппарата осушки газа в условиях изменения термобарических параметров газа,

2 моделировании работы аппарата осушки газа для рассчитанной конструкции,

3 разработке модели осушки газа в абсорбционно-сепарационном аппарате в период снижения пластового давления,

4 предложении конструктивной модернизации абсорбционно-сепарационного аппарата осушки газа

Основные задачи, изученные в диссертационной работе:

1 Разработка математической модели для расчета абсорбционно-сепарационного аппарата и основных параметров осушки газа в период падающей добычи

2 Исследование поведения газожидкостного потока по аппарату в зависимости от состава потока

3 Исследование технологии отчистки газожидкостных смесей, проведение расчетного моделирования и промышленное испытание усовершенствованных элементов

4 Обоснование модернизации абсорбционно-сепарационного аппарата

Научная новизна

1 Разработана математическая модель расчета абсорбционно-сепарационного аппарата осушки газа

2 Разработана компьютерная программа "Моделирование Процесса Абсорбции" (МПА), учитывающая изменение параметров входящего потока, и позволяющая рассчитывать конструкцию аппарата с учетом изменения параметров газа в процессе разработки месторождения

3 С использованием программы Fluent (Флюент) и с применением моделируемой конструкции, расчитанной в программе МПА, показано движение газожидкостного потока (добываемого флюида) в сепарационной секции аппарата и в массообменном элементе Показано распределение фаз, что позволяет моделировать более эффективные конструкции и технологию процесса с учетом состава и гидродинамики потока

4 Проведено моделирование предложенной модернизации сепарационной секции аппарата осушки газа

Основные защищаемые положения

1 Разработка математической модели модеринизации абсорбционно-сепарационного аппарата

2 Обоснование результатов моделирования поведения газожидкостной смеси в абсорбционно-сепарационном аппарате и сепарационном элементе

3 Обоснование предложенний по модернизации многофункционального аппарата

Практическая значимость работы

Практическая значимость работы состоит разработке математической модели расчета абсорбционно-сепарационного аппарата

Разработана программа «МПА» позволяющая проводить расчет гидравлических сопротивлений и конструкции абсорбционно-сепарационного аппарата и его элементов в период изменения термобарических условий сбора и подготовки газа на промыслах с целью оптимизации процесса

Полученные новейшие данные моделирования движения газожидкостного потока в абсорбционно-сепарационном аппарате которые могут быть использованы для оптимизации процесса абсорбционно-сепарационной осушки газа

Предложены рекомендации по модернизации существующих абсорбционно-сепарационных аппаратов осушки газа

Апробация работы

Основные результаты исследований докладывались на следующих конференциях и семинарах

1 На научно-технических семинарах кафедры РиЭГиГКМ РГУ нефти и газа им И М Губкина 2004,2005 г

2 На призентации программы Fluent в России 2006 г

Апробация разработанной программы «МПА» проведена в научно-техническом центре ОАО «Надымгазпром» 2006 г

Публикации

По материалам диссертации опубликовано 4 статьи, одно методическое пособие и получено авторское свидетельство РФ на компьютерную программу

Благодарность

Выражаю глубокую признательность своему научному руководителю Мельникову Вячеславу Борисовичу, коллективу кафедры разработки и

эксплуатации газовых и газоконденсатных месторождений РГУ нефти и газа им И М Губкина за помощь и поддержку в работе

Структура и объем работы

Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы Работа изложена на 187 страницах машинописного текста и содержит 105 рисунков и 9 таблиц

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении показана актуальность темы, изложена цель, задачи и методы исследований, научная новизна и практическая значимость полученных результатов

В первой главе рассмотрены теоретические основы процесса абсорбционной осушки газа, расписаны уравнения балансов и массопередачи, описана кинетика процесса, рассмотрены основные факторы влияющие на процесс Изложены теоретические основы разделения жидкостей и газов

Также внимание в первой главе уделено вопросам отстаивания, фильтрования, центробежного осаждения

Одно из основных направлений в процессах подготовки газа подлежащих изучению является процесс центробежного осаждения

Ускорение частицы в закрученном потоке можно записать следующим образом

Шт2

а =-

Я

IVт (м/с)- линейная скорость в направлении вращения (тангенциальная составляющая), Я(м)-радиус вращения частицы

Скорость осаждения частиц в центробежном поле записывается как

7

О, = 11 ^ ф

ц Ь рг * фц

Ар - разность плотностей дисперсной и сплошной фаз,

рг - плотность сплошной фазы (газа), с1,, - диаметр частицы дисперсной фазы, Жт - тангенциальная составляющая скорости частицы,

2

— ^ ~ ® л / £ . фактор разделения

При вращении тела возникает центробежная сила С (в (кг»м)/с2), направленная по радиусу от оси вращения и равная произведению массы тела ш (в кг) на квадрат окружной скорости XV (в м/с), деленному на радиус вращения г (в м)

С=тЖ2/г

При замене массы весом, деленным на ускорение свободного падения, получим

Выражая окружную скорость через угловую Ш=сог или через частоту вращения п (число оборотов в минуту) ]¥=2ягп/60, представим значение центробежной силы в виде

С=тт2г=С со2г

Определим отношение центробежной силы к силе тяжести, которое соответствует отношению ускорения, создаваемого центробежной силой со2г, к ускорению силы тяжести g

С/С- -Ш2^Г=О)2Г^=Г п/900 Кц

Это отношение показывает, во сколько раз центробежная сила больше силы тяжести, и называется фактором разделения В поле действия центробежных сил процесс разделения интенсифицируется пропорционально величине фактора разделения

Из выражения следует, что величина Кч растет пропорционально квадрату числа оборотов п и радиусу вращения г

Изучение теоретических основ разделения газожидкостных смесей позволяет правильно сформулировать задачу и задать граничные условия для описания в следующих главах потока моделируемого потока

Во второй главе проведен анализ различных конструкций многофункциональных аппаратов осушки газа, конструкций применяемых элементов и узлов аппаратов Выявлены основные проблемы возникающие в процессе подготовки газа на УКПГ

Рассматривая абсорбционно-сепарационный аппарат состоящий из трех секций выполняющих раздельные функции, как единый «организм», были выявлены некоторые проблемы

Одними из основных проблем являются недостаточная осушка газа характеризующаяся температурой точки росы и регламентируемая отраслевыми стандартами Возможной причиной этой проблемы может являться низкий КПД работы сепарационной секции, которая первая по ходу газа в аппарат встречает поток и очищает его от пластовой жидкости и механических примесей

Другая проблема это вынос ДЭГа из сепарационной секции в массообменную, и как следствие неустойчивая работа массообменных элементов, что влечет за собой повышенный расход осушителя и повышение температуры точки росы, что в свою очередь не удовлетворяет ОСТам

Способ подачи газожидкостного потока в аппарат влияет на его равномерное распределение по объему секции, а значит является одним из факторов обеспечивающих устойчивую работу сепарационной секции

Шт

II//у

ЧЛ.^М/у -V

Рис 1 Распределение скоростей газа по сечению абсорбера

Массообменные и сепарационные элементы имеют ряд недостатков в своей работе которые будут показаны ниже

1-завихритель тангенциальный (точка входа газа),

2-корпус-труба,

3-труба выхлопная,

4-переход конический,

5-вытеснитель сферический,

6-съемник примесей и выход газа через центральную ось, 7,8-труба рециркуляции, 9-донышко

/л

1---Н к

ъО-

1 /

I

Рис 2 Центробежный элемент с рециркуляцией газа ГПР 635 00 ООО

Многофункциональный аппарат гликолевой осушки газа применяемый на северных месторождениях должен быть модернизирован в

целях улучшения работы узлов и элементов аппарата На рисунке 3 цветными прямоугольниками показаны зоны подлежащие модернизации

Таким образом модернизация должна коснуться способа подачи скважинной продукции в аппарат, сепарационной и массообменной секций Причем последнее не является утверждением, так как модернизация вышеуказанных узлов аппарата может благоприятно повлиять на работу массообменной секции

Выход газа

Г

ттНГтг тг г

1 Штуцер входа газа,

2 Штуцер выхода газа,

3 Штуцер входа РТЭГа,

4 Штуцер выхода НТЭГа,

5 Штуцер дренажный,

6 Штуцер выхода жидкости,

7 Штуцер для перетока ТЭГа,

8 Штуцер для регулятора уровня,

9 Штуцер сигнализатора уровня,

10 Штуцер для термометра

11 Штуцер для пропарки,

12 Штуцер для преобразователя,

13 Штуцер для манометра,

14 Штуцер отбора давления,

15 Штуцер указателя уровня,

16 Люк,

17 Лаз,

18 Тарелка с центробежными элементами ГПР353 00 ООО (105шт),

19 Тарелка с массообменными элементами ГПР340 00 ООО (199 шт),

20 Тарелка с массообменными элементами ГПР340 00 000 (199 шт),

21 Тарелка с массообменными элементами ГПР340 00 ООО (199 шт),

22 Тарелка с фильтр-патронами,

23 Тарелка с центробежными элементами ГПР353 00 000 (107 шт),

24 Успокоительный лист,

25 Тарелка с центробежными элементами ГПР353 00 ООО (120 шт),

26 Отстойник

В третьей главе приведена модель расчета абсорбционно-сепарационного аппарата включающая расчет геометрических размеров аппарата и гидравлических потерь по аппарату В модели использованы известные уравнения гидродинамики включающие расчет гидравлических сопротивлений, расхода газа и осушителя, скоростей по сечению аппарата и элементов, применяемые для такого типа расчетов

Разработана программа МПА в основу которой положен расчет абсорбционно-сепарационного аппарата

Расчет состоит из определения числа теоретических тарелок, построения равновесной и рабочей линий для различных температур входящего потока, определения количества ДЭГа, расчета массообменной секции (элементы ГПР 353 00 ООО), определения параметров выходной сепарационной секции, расчета входной сепарационной секции, расчета гидравлического сопротивления контактных тарелок, проверки расстояния между контактными тарелками, проверки высоты кубовой части аппарата, определения общего гидравлического сопротивления аппарата Расчет расхода абсорбента

п _ СЬ X 2 Ъ£РДЭГ — , ч

(X, ~Хг) Рж

где X] - концентрация регенерированного ДЭГа, (%) Х2 - концентрация насыщенного ДЭГа, (%) СЬ - количество поглащенной влаги, кг/ч рж - плотность ДЭГа, кг/м3

Расчет массообменной секции

е,™ = кип щ_с рк„с 8б4оо Т° Рр

ТР Р0 2

где Т0- температура при нормальных условиях, °К

Р0 - давление при нормальных условиях, кПа Рр- рабочее давление, кПа Тр -рабочая температура, °К 1¥тт- минимальная скорость газа, м/с п к_с - число элементов

к-с - площадь элемента, м2 2- коэффициент сверхсжимаемости газа

Расчет выходной сепарационной секции Критическая скорость газа в сепарационном элементе

IV„п = К 4

]22<*д(РД ~Рг)

кр V Р2

V г

0д- поверхностное натяжение ДЭГ, дин/см К- эмпирический коэффициент

Объемная секундная производительность, м3/с

и т 2 ро

Чсе" 86400 Т„ Х0 Р Расчет входной сепарационной секции

КР С, Се К,

ё2 (Рж'Рг)

1 Р2,

С]- коэффициент учитывающий сжатость объема С, с - коэффициент учитывающий влияние начального содержания жидкости

Расчет гидравлического сопротивления контактных тарелок

Ж2 рГ 2?

¿;к = 8 Коэффициент сопротивления контактной тарелки

Действительная скорость газа в контактно-сепарационных элементах,

м/с

т

к-с

Рк-с Пк-с

Сопротивление движению жидкости в переливе, мм вод ст

3600 у

1\ - Максимальная нагрузка на единицу длины слива, м /м»ч К4 = 250 эмпирический коэффициент

Расчет общего гидравлического сопротивления аппарата

Полное гидравлическое сопротивление аппарата, мм вод ст

АР = а (ЛРК + АРсеп + АРф + АРг„ + АРК в + АРшт )

Сопротивление контактных тарелок, сепарационной тарелки, фильтр патронов, глухой тарелки, вертикальной кольцевой насадки, штуцеров мм вод ст

В четвертой главе представлены результаты расчета абсорбционно-сепарационного аппарата по программе МПА, а также приведены результаты моделирования сепарационной секции и массообменного элемента

Файл Работа Настроит Помощь

Данные дга расчета 1 Расчет количества ДЭГа (ТЭГа)

а Расчет видной сепарациожой секции [вертикальная кольцевая сетчатая насаака.)

9. Расчет мукой тарелки

12. Расчет переливного асгройства 13 Расчёт диаметрре штуцеров.

16. Расчет слиеиой трубы с верхней еепврацисиеюй таре/кн и гтрозетеора

Данные для расчета

О&ьбмюя производительность по газу (иЭ/час)

Рабочее дввлеже, МТа Давление газа на вход», МПа рабочая температура! К Козффишент еверююиаеиоети Тенпаратура при и/у, К Давление при и¡у, МПа Козффшнент сверхокимеиости при н/у Плотность газа, кг/хЗ

| 293

Уекорете свободного падения, м/с2

Массовая доля регенерированного ДЭГа

Кассовая доля насыщенного ДЭГа Ппотмосгь РДЭГа (ТЭГа), кг/иЗ Плотность НДЭГа (КГЭГа), кг/нЗ

А2 впагоежостъ идейного га» при атмосферной давлежи, г/иЭ

В2 разница влагосодержа««

реального и идеального газов

■ Влагосоаержание. г/мЗ

Рис 4 Форма из программы МПА для введения исходных параметров

Программа МПА расчитывает контактных тарелок и выводит на рабочей и равновесной линий (Рис 5)

графическим способом количество рисунок графическую зависимость

Рис 5 Определение числа теоретических тарелок

Так же программа строит сводную таблицу в которую выводятся все исходные и расчитанные параметры (Рис 6)

Е»!Л >"•! Всгдеа Форнзг Сджж дни fine i'

□ « &i-it!t а««»» -

"•S1 «M-'í'-i-

A1 - £ МОДЕРНИЗАЦИЙ УСТАНОВКИ ОСУШКИ ПРИРОДНОГО ГАЗА

Е--

Т s

|Исто**к ошибки!

МОДЕРНИЗАЦИЯ УСТАНОВКИ ОСУШКИ ПРИРОДНОГО ГАЗА |

л

з Технологический расчет основного шогофункционального аппарата А

5 I Данные для расчета

6 I 416670 СбЪбОКЗЯ Г^0И98ОД1ТвЛ>н0СТЪПОГа7у цЗ/сут

7 [ 75 РабочееДзеленю МПа

8 5 Даелен« из входе, МПа

9 $10 Рабочая те мвратура оС

10 0,3$ йеффк|«нт сешжааеиос™

11' 23$ Тевлературз гфи порвал»*« условию оС

12 01 Даетйелринсрашъмл условия* МПа

13 1 КОЭ$фП|«НТ№ерМ»М«ае»ОСТИЛрИНСрга^ 14] 66,5 Плотностьгам,яЫ

15. 1107 ПлотностьДЭГз мйв

16 1100 Плотность НДЗГа, нТаЗ

17 10 Точка росы осушенного га»й»то/оС

18 -20 Точю росы осушенного газайже/ оС

19 25 ТешературзгазакавходвЛвто'оС

20 20 Теагературэ гея на входе/зим/1, оС

21 $9 массовая *ля регеме(»?оези<го дэга. %

22 96 Массовая доля насыцежого ДЭГа. %

При тбвгерзтурэтсмм росы 2188 Ai 00229 51

0,052 Влагоидерянге 1

При теикратуре течи рхы 096 tó 00134 62

002$ Влагосодер*енив2

При теиперзтурв точки реш 24,15 A3 01403 83

0,617 Влэгссодгржание?

При теиературе тем« росы 17 87 А4 0112 В4

10

45 Поверхностное кэтягеже ДЗГа при 26 оС 9S Усиление ееободюв гадгжя, uA2

; «K^t I Г

ilL

Рис 6 Сводная таблица результатов расчета

Для проверки расчитанных параметров также была применена программа Fluent

В программе Fluent по геометрическим размерам расчитанным в программе МПА была создана конструкция сепарационной секции, сгенерированна сетка и заданы граничные условия(Рис 7) Синим цветом выделен (1) штуецр входа газа, красным выделены выход газа из сепарационной секции (2) и штуцер выхода отделенной жидкости и механических примесей (3)

Моделирование показало, что при входе газожидкостной смеси в составе которой около 10 % капельной пластовой жидкости, меняется гидродинамика потока внутри сепарационной секции(Рис 8)

Рис.7 Сепарационная секция с генерированной сеткой.

| Жидкая фаза

| Объем, занятый другими фазами

Рис.8 Вход газожидкостного потока в сепарационную секцию.

Также выявлена зависимость между содержанием в газожидкостном потоке капельной пластовой жидкости и песка и её распределение по стенке массообменного элемента. За основу модели массообменного элемента принят стандартный элемент применяемый в многофункциональных аппаратах осушки газа, конструкция которого представлена на рисунке 9.

Рис.9 Модель сепарационного эелемента.

В работе показано, что при входе газа в массообменный элемент в составе которого отсутствует песок, распределение газа и жидкости по стенке элемента происходит в соответствии с проектировочными данными. То есть на стенке по всей высоте элемента жидкость движется в виде пленки, где на выходе из элемента жидкость попадает на каплесъемник, а газ проходит через центральное отверстие, что показано в динамике на рисунке 10.

1 Л 1-X 1 1

л ■ я • 1 I 2 1

—- ' ЛИ |

л • Г -> 1

| * ■ 4 I

Рис. 10 Динамика распределения газождикостной смеси в массообменном элементе в отсутствии песка.

А-А

Жидкая фаза

] Объем занятый другими фазами

Рис. 11 Поведение газожидкостного потока в присутствии песка в составе потока.

Как только в составе потока появляется песок, то это приводит к изменению распределения песка и жидкости по сечению массообменного элемента(Рис. 11).

Моделирование показало, что не соответствие расчетных и промышленных параметров работы установки происходит из-за изменения структуры потока, его распределения по аппарату и в массообменных элементах, что связанно с изменением состава газожидкостного потока в течении разработки месторождения.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ:

1 Проведенный анализ термобарических условий и технологических параметров проведения процесса абсорбционной осушки газа выявил ряд проблем В процессе разработки и эксплуатации газвого месторождения происходит изменение температуры и падения давления на забое, а также поднятие газоводяного контакта Это приводит к увеличению влагосодержания газа, что требует совершенствования процессов подготовки газа, разработки более эффективных методов моделирования адекватно отражающих изменение параметров добываемого флюида

2 Разработана математическая модель расчета абсорбционной осушки газа и абсорбционно - сепарационного аппарата на основе которой создана компьютерная программа «МПА» - моделирование процесса абсорбции В модель включен гидравлический расчет, а также расчет геометрических размеров аппарата и его элементов С помощью программы расчитываются изменения технологических параметров процесса, геометрических размеров элементов и узлов аппарата свзанных с изменением термобарических условий разработки и эксплуатации газового месторождения в долгосрочном периоде

3 Использование программы Fluent для полного и достоверного исследования процесса абсорбционной осушки газа позволило смоделировать работу сепарационной секции и сепарационного элемента многофункционального аппарата осушки газа и получить динамические параметры работы данных элементов системы

4 Выявлена зависимость изменения распределение фаз газожидкостного потока в сепарационной секции и элементе в зависимости от содержания механических примесей и/или капельной жидкости в газовом потоке Газовый поток в составе которого только капельная жидкость распределяется в сепарационном элементе следующим образом более

тяжелая жидкая фаза оседает на стенке элемента и поднимается в виде пленки к каплесъемнику

При содержании в составе газа наряду с жидкой фазой механических примесей, происходит осаждение тяжелой (песочной) фазы, на стенке элмента, тогда как менее тяжелая (жидкая) фаза скользит по песку и также поднимается вверх В этом случае диаметр каплесъемника не позволяет осуществлять необходимое разделение фаз и жидкость через центральную ось элемента уходит на следующую ступень осушки

5 Установлена зависимость изменения количества сепарационных элементов от температуры процесса, расхода газа и давления С уменьшением давления увеличивается необходимое число сепарационных элементов С понижением температуры уменьшается количество необходимых сепарационных элементов

6 Предложен новый способ отчистки газа от механичсеких примесей с учетом результатов моделирования проведенных с помощью программы «МПА» и «Fluent» Сущность которого заключается в создании нескольких завихрителей небольшого диаметра направленных на встречу входящему газожидкостному потоку Это позволяет за счет увеличения центробежной силы на завихрителях увеличить количество осаждаемой жидкости и песка на этих элементах

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1 Копытцев В.А, Мельников В Б , Клунный А Ю , Холявин Д Ю Математическая модель аппаратов осушки газа в целях их модернизации - М «Нефтегазопромысловый инжиниринг», №4, 2004 г, с 33-34

2 Копытцев В.А., Холявин Д Ю , Клунный А Ю, Мельников В Б, Математическое моделирование работы многофункциональных аппаратов осушки газа - М «Газовая промышленность», №5, 2005 г, с 83-84

3 Мельников В Б, Копытцев В.А, Методическое пособие Технологический расчет абсорбционно-сепарационного аппарата осушки газа - М РГУ нефти и газа им И М Губкина, Москва, 2006 г 72 с

4 Копытцев В.А., Мельников В Б , Результаты моделирования нижней секции и сепарационного элемента многофункционального аппарата осушки газа - М Наука и техника, № 1,2007 г с 60-64

5 Копытцев В.А., Мельников В Б, Результаты моделирования сепарационного элемента установленного в многофункциональном аппарате осушки газа - М Нефтегазопромысловый инжиниринг, № 3, 2006 г, с31-33

Подписано в печать 17 03 2008 Печать трафаретная

Заказ № 195 Тираж: 100 экз

Типография «11-й ФОРМАТ» ИНН 7726330900 115230, Москва, Варшавское ш, 36 (495) 975-78-56, (499) 788-78-56 www autoreferat ru