Длительная устойчивость водонасыщенных оснований насыпей

Буй Чыонг Шон

Бесплатный автореферат и диссертация по наукам о земле на тему
Длительная устойчивость водонасыщенных оснований насыпей
ВАК РФ 25.00.20, Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Автореферат диссертации по теме "Длительная устойчивость водонасыщенных оснований насыпей"

На правах рукописи

БУИ ЧЫОНГ ШОН

ДЛИТЕЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ВОДОНАСЫЩЕННЫХ ОСНОВАНИЙ НАСЫПЕЙ

25.00.20 - Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2005

Работа выполнена на кафедре Механики грунтов, оснований и фундаментов Московского государственного строительного университета.

Научный руководитель Официальные оппоненты

Ведущая организация

- доктор технических наук, профессор Тер-Мартиросян Завен Григорьевич

- доктор технических наук, профессор Гальперин Анатолий Моисеевич

- кандидат технических наук Власов Александр Николаевич

Филиал ОАО «Инженерный Центр ЕЭС» - «Институт Гидропроект»

Защита состоится на заседании

диссертационного совета Д 212.138.08 при Московском государственном строительном университете по адресу: Москва, Спартаковская ул., д. 2, ауд. № 212.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан

у*.

2005г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Крыжановский А.Л.

ОБШДЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Проблема количественной оценки длительной устойчивости водонасыщенных глинистых оснований насыпей в настоящее время является актуальной для Вьетнама, а также для других стран, где в качестве оснований насыпей и дамб используются слабые водонасыщенные глинистые грунты.

Насыпи играют главную роль в строительстве инфраструктуры, особенно в условиях слабых вонасыщенных грунтов, где абсолютные отметки естественной поверхности земли близки к уровню моря. Во Вьетнаме в городе Хошимин и различных районах Меконгской дельты ежегодно бывает наводнение 1 - 2м выше естественной поверхности земли. Для безопасности жителей этого района необходимо построить участки типа дамб высотой около Зх метров, представляющие собой насыпные сооружения. На этих участках, соединяющихся дорогами, будут общественные сооружения: больницы, школы, администрации, легкие здания и.т.д. Их устойчивость должна быть обеспечена в течение длительного времени. Однако известно, что многочисленные насыпные сооружения теряют свою устойчивость в течение некоторого времени после строительства. Основной причиной потери устойчивости является нестабилизированное напряженно -деформированное состояние (НДС) грунтовых оснований во времени.

В связи с ростом существующие города также вынуждены строить на соседних, ранее заболоченных территориях. В, настоящее время вокруг больших городов на юге Вьетнама развиваются многочисленные индустриальные зоны, инфраструктура которых базируется на строительных объектах, возводимых на основаниях слабых водонасыщенных грунтов. Таким образом, в последние годы произошел значительный перелом в отношении использования территорий, покрытых слабыми водонасыщенными грунтами для строительства различных сооружений и инфрастуктуры. Разработка и научное обоснование методов строительства на этих территориях -одна из главных задач современного фундаментостроения Вьетнама. В этой работе рассматривается проблема количественной оценки устойчивости и деформации оснований насыпей, которые играют главную роль при строительстве инфрастуктуры среди разнообразных видов сооружений.

Цель диссертадионной работы. Настоящая работа ставит целью разработки метода количественной оценки напряженно -деформированного состояния (НДС) слабых водонасыщенных оснований, взаимодействующих с насыпями в рамках плоской задачи механики грунтов, необходимой для прогнозирования вертикальных и горизонтальных смещений насыпи, а также кратковременной и длительной устойчивости водонасыщенного основания. Для этого, изучены физико-механические свойства слабых водонасыщенных глинистых грунтов, распространенных на территории города Хошимина и других районов Меконгской дельты (атЬфу, таЬфу). Для конкретных расчетов в лабораторных условиях определены параметры длительной прочности и деформируемости глинистого грунта на приборах компрессионного, трехосного сжатия, а также плоскостного среза. Эти параметры используются для расчетов НДС во время и после возведения насыпи, а также во время их эксплуатации.

Основные задачи исследований. Для достижения поставленной цели были решены следующие основные задачи:

1. Анализ современного состояния проблемы возведения насыпей на слабых водонасыщенных основаниях

2. Обоснование теоретических основ прогноза НДС слабых водонасыщенных оснований насыпей.

3. Выбор расчетной модели слабого грунтового основания для оценки его с целью обеспечения нормальных условий эксплуатации насыпей.

4. Определить расчетные параметры грунтов на основе специального комплекса лабораторных испытаний.

5. Обоснованы принципы оценки устойчивости слабых водонасыщенных оснований насыпей, в том числе на основе численных расчетов НДС.

6. Задача о НДС слабого водонасыщенного основания в начальном, конечном и нестабилизированном состояниях с учетом сжимаемости поровой воды.

7. Постановка и решение методом конечных элементов задачи НДС с целью оценки устойчивости и деформаций слабых оснований насыпей.

8. Разработка и обоснование рекомендаций для использования результатов исследований в инженерной практике.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Установлена закономерность изменения начального коэффициента порового давления и избыточного порового давления по глубине массива слабых водонасыщенных грунтов, зависящих от степени водонасыщения. Показано, что начальное распределение избыточного порового давления в основании с учетом сжимаемости поровой воды существенно зависит от физико - механических свойств, от уровня грунтовых вод и от суммы главных напряжений.

2. Предложено решение плоской задачи по количественной оценке НДС слоя грунта, ограниченной ширины под действием нагрузки, распределенной по закону трапеции,

3. Предложена методика расчета начальной и конечной осадки слабого водонасыщенного основания в виде слоя с учетом расчетных параметров грунтов оснований, определяемых по результатам лабораторных испытаний.

4. Показано, что скорость развития осадки во времени неодинакова по всей площадке насыпи и это может привести к значительной неравномерности смещений сооружений, расположенных на насыпи.

5. Показано, что наиболее опасная ситуация при строительстве насыпей на слабых водонасыщенных грунтах достигается после возведения насыпей за определенный период времени, когда коэффициент запаса прочности основания грунта уменьшается под краями насыпей.

Практическое значение работы. Полученные в диссертационной работе результаты исследований позволяют:

- Повысить надежность и достоверность количественной оценки устойчивости и деформации оснований насыпей, возводимых на слабых водонасыщенных грунтах большой мощностью.

- Учитывая разность осадок поверхности насыпи и их скорость развития во времени, уменьшить объем работ и связанную с этим стоимость,.

- Разработать экономические эффективные конструкции насыпей и технологию их возведения.

На защиту выносятся:

-61. Результаты экспериментальных исследований по изучению физико-механических свойств слабых водонасыщенных глинистых грунтов.

2. Результаты теоретических исследований и расчетов НДС водонасыщенного глинистого основания в виде слоя ограниченной ширины в начальном, промежуточном и конечном состояниях.

3. Результаты расчетов НДС на основе модели слабого грунта типа Cam clay методом конечных элементов и их анализ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, выводов и приложений. Содержит 128 страниц машинописного текста, 58 рисунков, список литературы - 126 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность диссертационной работы, определена цель исследований, сформулированы вопросы, выносимые на защиту.

В первой главе рассмотрено современное состояние проблемы строительства насыпей на слабых водонасыщенных грунтах.

Из-за низких прочностных свойств грунтов их использование в качестве естественных оснований чаще всего невозможно и требуется проведение мероприятий по повышению их прочности и по снижению их деформируемости.

Современным методам строительства насыпей на слабых водонасыщенных основаниях посвящены работы М.Ю. Абелева, В.М. Безрука, И.А. Ганичева, Б.И. Далматова, Ю.К. Зарецкого, П.Л. Иванова, А.К. Ларионова, В.Д. Ломтадзе, H.H. Маслова, H.H. Морарескула, Я.Я. Мотузова, М.Л. Ибрагимова, В.В. Семкина, Н.В. Тхо, З.Г. Тер-Мартиросяна, H.A. Цытовича, Д.Т. Бергадо, Ж.К. Шанга, Х.В. Тана, Л.Б. Лыонга.

Разработке методов оценки кратковременной и длительной устойчивости водонасыщенных оснований насыпей посвящены работы Д.М. Ахпателова, А.У. Бишопа, С.С. Вялова, А.М. Гальперина, П.Л. Иванова, М.В Малышева, H.H. Маслова, СР. Месчяна, В.В. Семенова, В.В. Соколовского, З.Г. Тер-Мартиросяна, H.A. Цытовича, Л. Шукле, Т.С Кенну, A.B. Скемптона.

Протекание осадки оснований слабых водонасыщенных грунтов во времени, срок стабилизации и характер рассеивания порового давления

при консолидации существенно зависят от приложенной уплотняющей нагрузки и определяют НДС массива грунтов оснований. В связи с этим необходимо учитывать процессы консолидации при оценке НДС водонасыщенных оснований.

Развитие теории фильтрационной консолидации получило в работах М.Ю. Абелева, Н.М. Герсеванова, Л.Е. Гольдштейна, А.Л Гольдина., , Ю.К. Зарецкого, П.Л. Иванова, М.В Малышева, H.H. Маслова, Л.Н. Рассказов, З.Г. Тер-Мартиросяна, К. Терцаги, В.А. Флорин, H.A. Цытовича.

В качестве современных моделей скелета грунтовой среды для оценки НДС слабых водонасыщенных оснований численным методом дан краткий обзор по упруго - пластической модели и модели слабого грунта типа Cam clay.

Решению инженерных задач численными методами на основе упруго- идеальнопластической модели посвящены работы А.К. Бугрова Ю.К, Зарецкого, P.M. Нарбута, В.П. Сипидина, А.Б. Фадеева, П.Л. Иванова, З.Г. Тер-Мартиросяна и др.

В теоретические основы и развитие модели слабого грунта типа Cam clay значительный вклад внесли работы А. Сколфюлда, Д.М. Вута, К.Х. Роское, ван Еекелена, ван ден Берг, Г. Н. Панде, С. Пиетрусзак, Д. Аткинсона и др.

Во второй главе диссертации приводятся описания теоретических основ прогноза НДС водонасыщенных оснований насыпей.

В качестве расчетной модели скелета грунта выбрана модель слабого грунта типа Cam clay благодаря ее следующим преимуществам: форма предельной пластической поверхности описывается параметром М, зависящим от прочностных- свойств грунта; учитываются деформационные и прочностные параметры грунта в уравнениях состояния; для опытных исследований НДС грунтов чаще всего используют результаты трехосного сжатия в лабораторных условиях; модель типа Cam clay может быть удачно применяться при решении проблем строительства на слабых водонасыщенных глинистых грунтах.

Поверхность предела пластичности, представляющая эллиптическую фигуру, в координатах описывается следующим уравнением:

где:

^ - средние напряжения в скелете грунта

Ч - интенсивность напряжений М - параметр прочности грунта - напряжение переуплотнения Получается, что размер поверхности пластичности определяется значением напряжения переуплотнения р'0. В пределе этой поверхности определяющее соотношение в упругой стадии принимает вид:

О п

Se' де[

K/vP' U \¥ 0 %¡.3q.

(2)

За пределом поверхности пластичности определяющее соотношение в пластической стадии деформирования может быть выражено в матричной форме вида:

(л/2 -г/2) 2г, ы V/.

де!

деГ

Х-к

Vp'[M2 +т]2

%-Л*-

(3)

Предельное критическое состояние этой модели базируется на основе критерия прочности Кулона - Мора и описывается в следующем виде:

При сжатии:

д бэтр'

р'+с'. cot ggf 3 - sin

При растягивании:

q _-6síny' p'+c'.cotgip' 3 + sin <p'

■ = M

(4)

(5)

В этой главе также формулируются основные положения и уравнения плоской задачи консолидации. Отмечается, что для такой задачи важным является достоверное определение начального распределения порового давления с учетом сжимаемости поровой газосодержащей воды.

Предложено З.Г. Тер-Мартиросяном выражение для определения коэффициента относительной поровой сжимаемости в виде:

где: Б,— степень водонасыщения

Н - коэффициент растворимости Генри

Ро = Ра™ + У»с2 - минимальное поровое давление _т

О - среднее тотальное напряжение

Исходя из условия равенства объемной деформации скелета и поровой воды = пв», получена зависимость начального порового давления в виде:

Ка=<УТРо (7)

где: - начальный коэффициент порового давления,

определяемый следующим выражением:

(8)

среднее тотальное напряжение

К* Кж - коэффициент объемной сжимаемости скелета грунта и поровой воды, причем:

В предположении постоянства суммы тотальных напряжений получаются уравнения теории фильтрационной консолидации,, не полностью водонасьпценного грунта в условиях плоской задачи в виде:

(9)

1 + е„

де

■—+п-т Ы

ди„

" 1Г

' дх1 1 дг1

Третья глава посвящена экспериментально - теоретическим основам количественной оценки НДС водонасыщенных оснований насыпей.

Для количественной оценки НДС оснований насыпей и их устойчивости необходимо определить соответственные физико-механические свойства грунтов в зависимости от выбранной модели грунта. С этой целью проведены автором настоящей диссертационной работы лабораторные испытания. Типичные физико-механические характеристики слабых водонасыщенных глинистых грунтов в этом районе представлены следующим образом (число образцов - ПО):

W=77,15%; p=l,55 г/см3; pd=0,87 г/см3; ps=2,64 г/см3; e=2,03; S,»100%; IL=1,33; c=0,06 Кг/см2; cp=4°; mo(1.2 кг/см2)=0,162 см2/Кг.

Для расчета НДС оснований требуется вводить деформационные и прочностные параметры грунта.

Для определения деформационных параметров проведены компрессионные опыты на приборе одометра и трехосного сжатия.

В результате испытаний получены индекс компрессии Сс и индекс разгрузки Cs. Для расчета на основе модели слабого грунта типа Саш clay требуются модифицированные параметры X* И К*, являющиеся отношениями объемных деформаций к натуральному логарифму компрессионных напряжений. Эти параметры могут быть определены по формулам:

где: е - коэффициент пористости

Vur - коэффициент Пуассона абсолютно упругого материала (грунта при разгрузке)

Коэффициент консолидации глинистых водонасыгценных грунтов

- -гг — 0,197-А2 .

обычно определяется методом К а з а г р i С = —- /сек. или

U О

м2/сут.).

Коэффициент фильтрации определяется по формуле: kz =

При исследованиях прочностных характеристик водонасыщенных грунтов в условиях трехосного сжатия в консолидированном дренированном и консолидированном недренированном режиме величина также определяется по данным предварительного уплотнения. С учетом длины пути фильтрации и фильтрационных свойств грунтов рекомендуется автором настоящей работы использовать метод «log t» для определения tioo-

Время нагружения образца определяется по формуле: tf=F.t|oo (мин.)

где: Б - коэффициент, зависимый от условий дренирования и режима опыта.

Скорость нагружения определяется по формуле:

—- (мм/мин.) (10)

где: Ьс - высота образца после предварительного уплотнения.

Ег - предусмотренная осевая деформация до разрушения образца

На оснований экспериментальных данных установлено, что грунты верхней части слоя переуплотнены за счет наличия цементационных связей в порах и перемен уровня фунтовых вод, а в нижней зоне с глубины 12м до 25м в связи с довольно быстрым процессом осадконакопления считают, что процессы консолидации пока не закончились, т.е. грунты здесь нормально уплотнены и недоуплотнены (ОСК<1)

По мнению А.У. Бишопа и З.Г. Тер-Мартиросяна поведение грунта соответствует состоянию основания, и его параметры соответствуют стадиям расчета. В связи с этим для оценки начального НДС предлагается нами использовать модуль деформации в неконсолидированном недренированном режиме причем боковое давление соответствует глубине отбора образца.

Приведенный модуль объемной деформации примет вид:

На основе теории упругости получим приведенный коэффициент Пуассона водонасыщенного грунта в целом, который определяется по формуле:

(12)

Тогда можно представить приведенный модуль сдвиговой деформации в виде:

При строительстве насыпей на слабых водонасыщенных грунтах необходимо прогнозировать устойчивость их оснований, чтобы исключить катастрофические смещения на заданный период эксплуатации сооружений. Грунтовые насыпи, возводимые на сильно сжимаемых основаниях, могут деформировать в пространстве и во времени. Для различных, расположенных на этих насыпях, сооружений (трубопроводы, дренажная система, линии электропередач, и.т.д.), чувствительных к неравномерным деформациям, эти смещения могут быть предельными для нормальных условий их эксплуатации. Учитывая эти факторы, возникает необходимость оценки устойчивости оснований насыпей, как по первой, так и по второй группе предельных состояний.

Оценкаустойчивости оснований насыпей по 1предельномусостоянию Коэффициент устойчивости по МКПС:

im/l

YJ,

(14)

где: N. = С^.соза,; Т, = <2,.$та,; £ = (здесь: а, - угол наклона основания откоса к горизонту; - масса отсека); Ь, - длина дуги скольжения в 1-м отсеке.

Степень приближения к предельному состоянию: Т]н =

максимальное значение касательных напряжений - максимальное значение касательных напряжений при

где: W

Тпред

расширении круга Мора до предельной огибающей по критерию прочности Кулона - Мора: X „ред = a.tg<p + С

Оценкаустойчивости оснований насыпей по II.предельному состоянию u(t) < u*; Au(t) < Ли* v(t) < v*; Av(t) < Av*

где: и*, V* - предельно допустимые значения перемещений сооружения в горизонтальном и вертикальном направлении; u(t), v(t) -изменяющиеся во времени расчетные значения перемещений сооружения в горизонтальном и вертикальном направлении.

В четвертой главе проведено исследование НДС водонасыщенного основания насыпей на основе решения теории упругости.

Учитывая ограниченность области деформирования, как по глубине, так и по ширине, как предлагается З.Г. Тер-Мартиросяном, была выбрана расчетная модель основания в виде прямоугольника для случая плоской задачи. Мощностью слоя водонасыщенного грунта является толщина сжимаемого слоя Ь, ширина 2(= 3 х 2Ь. Здесь 2Ь -ширина подошвы полосовой нагрузки. Расчетная схема задачи представлена на рис. 1.

2Ь

Рис. 1 Схема расчета НДС основания насыпи

Применяя метод тригонометрических рядов Рибьера-Файлсна с учетом граничных условий и(±!,г)=0; У(х,Ь)=0 и метод разложения эпюры трапециедальной нагрузки на ступенчатую получены выражения для компонентов напряжений при действии трапециедальной нагрузки в следующем виде:

Ъ-а,

ф-

ж.

(2п-\)

эт а \ь-~^-(2п -1)1

. [$И(сЛ) + аИ ■ сЬ(аИ)\ ■ сИ[а(И - г)]- а{И - г) • ¡И(аН) ■ !И[а(Ь - г)] , ч]

' /у С0810Эк I г

*А(2ай)+2ай 1 \

2И к '

эш

. [- ¡к{сЛ) + <Ж • сИ{еЛ)] ■ сЬ[а{Н - г)] - а(И - ¿) ■ ¡^аИ) • - г)] , >

С . . п I . СОь(йХ)

$й(2аЛ)+2ай

,М-1

40у

эт]«* 6- —-(2п-\) I , 1

(16)

, сА-сЦок)-*И[а(1г - г)]-«(/.-г)• а{ак)-с>г[а(к - г)] ,О «й(2ай)+2ай ^ /

где: а=-

тж

(2 = у.Ьн, здесь у - удельный вес насыпного грунта, Ьа - высота насыпи. Точность решения (16) удовлетворяется с количеством ступеней N более 100

Принимая во внимание на то, что ау(х,г) = у[сх(х,2)+ст2(х,2)], находим выражение для средних напряжений в виде:

аг (х'г)+ ау (х>2) + аг (*>2) 1 + Уг

<т(х,г) = -

= —к(*>г)+СГгМ]

(17)

Далее рассматривается решение плоской задачи консолидации с учетом фильтрационной анизотропии. Приведем результаты решения для случая, когда на границе слоя 2=0 имеется свободная фильтрация, а на остальных границах фильтрация отсутствует, т.е. имеем:

<-0 >1

СОБ

2Г '

Б1П

Ёмк,

2Л

(18)

где:при1 = 0;Л=1}'^(;Г1210).5;п 0-1

2А

<Зх-сЬ

-М 21 '

где: Си - коэффициент консолидации, зависимый от коэффициента сжимаемости поровой воды.

К (19)

у, ¡2(1 + 0 , Ъп

1 К,*

С, - коэффициент анизотропии, причем £=кх/кг.

По мнению З.Г. Тер-Мартиросяна полную осадку можно разделить на две части, обусловленные сдвиговой деформацией 8Г и объемной деформацией т.е.: Б = ^ +

Отсюда следует, что общую осадку основания при действии полосовой нагрузки в нестабилизированном состоянии можно представить как сумму начальной осадки и развивающейся во времени осадки, т.е.:

= Б/О) + Б^О) + Б'О) (20)

здесь начальная осадка представляется в следующем виде:

(21)

Принимая, что сдвиговая деформация протекает одновременно с процессами консолидации, имеем:

где: - степень фильтрационной консолидации

5'(®) = Б^оо) - Б(0)

где: - стабилизированная осадка

Для определения конечной осадки, также имеем:

о 10Л о кл

Далее приводятся результаты: расчета компонентов напряжений, распределения начального коэффициента порового давления, осадок, избыточного порового давления и их изменения во времени. (Параметры грунта основания по результатам испытаний: Енн = 2450 КПа; Е = 568 КПа; V = 0,3; 8г = 0,99; п = 0,65; у** = 5,41 КН/м3; кг = 4,32.1о6м/суг.; кх = 8,64.1о6м/суг.).

Исходя из формулы (6) следует, что начальный коэффициент порового давления зависит от глубины рассматриваемой точки и от значения средних главных напряжений и следовательно, влияет на распределение избыточного порового давления в начальный момент времени и во времени.

(22)

(23)

(24)

(25)

На рис. 2 представлены изолинии избыточного порового давления в момент времени t

-40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40

Рис.2Изолинии избыточного порового давления вмомент времени t=200000cym

Для общего представления приведены кривые осадок поверхности земли во времени в начальный' момент, и после стабилизации (рис. 3).

Рис. 3 Кривые осадок поверхности земли: а-в начальныймомент; б -после стабилизации

В заключительной части главы приводятся основные выводы. В пятой главе диссертации приведены результаты расчетов НДС водонасыщенного основания насыпей на основе модели слабого грунта типа Cam clay и их анализ.

При оценке длительной устойчивости водонасыщенных оснований насыпей следует рассматривать их НДС с учетом его изменения во времени. Как отмечено во второй главе модель слабого грунта типа Cam-clay была выбрана для расчета. Расчеты выполнены на программе Plaxis 7.2 для плоской задачи.

Параметры грунтов, входящие в математическую расчетную формулировку, определены автором этой работы в лабораторных условиях. Грунт основания - пылеватые глины текучего состояния: у =

15,75 КН/м3; е0 = 2,052; с' = 5 КПа; <р' = 24°24'; А*0,081; к* = 0,014; кг = 4,32.10"6 м/сут; кх = 8,64.106 м/сут.

Для оценки устойчивости в начальный момент времени после возведения насыпи проведен расчет коэффициента устойчивости основания Т^аь, который отвечает на вопрос об устойчивом состоянии насыпей в целом.

Отмечается, что на начальный период времени осадка насыпи у края оказалась больше, чем в центре вследствие горизонтальных перемещений грунта основания. На рис. 4 приведены изолинии горизонтальных перемещений в начальный момент времени после возведения насыпи.

Рис. 4 Изолинии горизонтальных перемещений в начальный момент времени после возведения насыпи

Далее в этой главе приведены изолинии перемещений грунта основания в различные моменты времени. Для количественной оценки неравномерности перемещений были построены кривые общих перемещений различных точек поверхности насыпи во времени (рис. 5а). Отмечается, что в некоторые промежутки времени скорость развития перемещения у края оказалась больше, чем в центре.

(а) (б)

Рис.5: Общие перемещенияразличныхточек поверхности насыпи во времени при OCR=1 (а) и OCR=1,5(6) слоя грунта до глубины 12м

Как отмечено во главе 3, до глубины 12м величина коэффициента переуплотнения слабого грунта данного района OCR=l,5-2,5. Расчеты на основе модели слабого грунта типа Cam clay, учитывающей величины напряжения переуплотнения, показали, что деформация основания переуплотненного грунта меньше деформации основания грунта нормального уплотнения. В первом случае с учетом значения OCR= 1,5-2,5 до глубины 12м стабилизованная осадка в центре колеблется в пределах 0,9-1,2м по сравнению с 1,6м при OCR=1. За счет расширения предела упругой деформации осадка за счет пластической деформации уменьшается. Кроме того, разность осадок различных точек также сокращается по мере увеличения коэффициента переуплотнения OCR (рис. 56). В связи с этим учет коэффициента переуплотнения позволяет обеспечить нормальные условия эксплуатации насыпных сооружений.

Для оценки запаса устойчивости были построены изолинии коэффициента запаса прочности Т]н в различные моменты времени. В начальный момент времени зоны, ограниченные изолиниями = 0,91,0, образуются в основном под краями насыпи, а на определенный период после возведения насыпей эти зоны расширяются. Следовательно, наиболее опасная ситуация при строительстве насыпей

на слабых водонасыщенных грунтах возникает после возведения насыпи на определенный период времени.

Уменьшение запаса устойчивости сопровождается увеличением избыточного порового давления на этот период в зонах основания под краями насыпи. Потеря устойчивости основания в целом связана со снижением коэффициента запаса прочности пн (в виде изолиний). В этом случае площадь области, оконтуренной изолинией пн около 1 растет и выходит на поверхность грунта (рис. 6).

ИЯ ЮЛЯ 140» <)5Л0С 1X000 саш ШЮ

2ДО

Рис. 6. Изолинии коэффициента запаса прочности после возведения насыпи за 2 года

Далее приводятся оценка влияния толщины сжимаемого слоя, учет фильтрационной анизотропии, анализ НДС водонасыщенных оснований насыпей в различных формах, при использовании армированных элементов, а также при различных скоростях возведения насыпей.

Учитывая условия строительства с учетом масштаба насыпных сооружений в данном районе, для сокращения разности осадок в различных точках поверхности насыпи и увеличения запаса устойчивости предлагается использовать геотекстильные материалы в качестве армирующих элементов. За счет восприятия армирующими

элементами касательных и горизонтальных напряжений увеличивается устойчивость насыпи, и снижаются осадки.

В заключительной части главы даны рекомендации для использования результатов исследований в инженерной практике и выводы.

Основные выводы На основании выполненных экспериментальных и теоретических исследований можно сделать следующие основные выводы по диссертации:

1. Инженерно - геологические условия в регионе города Хошимин а также в различных районах дельты реки Меконг следует отнести к сложным, обусловленным наличием большой мощности (до 20м и более) слабых водонасыщенных грунтов (с=5 -5-10 КПа, ф=2 -т4°, 77%, 8>0,95), подстилаемых полутвердыми и твердыми глинами.

2. Освоение этих регионов и создание инфраструктуры существенным образом связаны со строительством насыпей высотой до Зм для защиты от ежегодного наводнения.

3. Устойчивость водонасыщенных оснований насыпей существенно меняется во времени вследствие развития процесса консолидации слабого основания; причем степень приближения к предельному состоянию грунтов оснований насыпей меняется как по глубине, так и по ширине слабого основания, а максимальное приближение приурочено под откосной частью насыпи.

4. При взаимодействии насыпи и слабого основания возникает сложное НДС как по координатам, так и во времени, причем максимальные касательные напряжения приурочены в основании откосной части насыпи, а максимальное поровое давление возникает под центральной частью насыпи.

5. В процессе консолидации слабого основания происходит существенная трансформация НДС в пространстве и во времени. Вследствие чего в насыпи и в основании возникает неравномерное перемещение как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях. При этом время консолидации существенно зависит от степени водонасыщения грунтового основания, мощности сжимаемой толщи, а также фильтрационной анизотропии грунтового основания.

6. Начальное распределение порового давления под воздействием насыпи существенно зависит от степени водонасыщения грунтового основания в условиях естественного залегания, которая определяет сжимаемость поровой воды; причем для определения начального порового давления необходимо использовать деформационные свойства грунтов, определенные в условиях отсутствия дренажа. Сравнение порового давления, полученного в расчетах и в эксперименте, со средним тотальным напряжением показало, что они отличаются несущественно, а коэффициент порового давления близок к 1 и меняется по глубине.

7. Прогнозирование осадки основания путем раздельного определения осадок, обусловленных сдвиговыми и объемными деформациями грунта показало, что сдвиговая часть осадки возникает в начальный период консолидации основания, составляет до 20% от стабилизированной и остается неизменной до полной стабилизации. В то же время осадка, обусловленная объемной деформацией скелета, начинает существенно развиваться во времени только через 40-50 лет и стабилизируется в течение 2750 лет.

8. Получено решение плоской задачи для определения НДС линейно деформируемого слоя ограниченной ширины с помощью функции напряжений под действием трапециедальной нагрузки, которое позволяет определить компоненты напряжений, деформаций и перемещений. Сравнение НДС по этому решению с результатами расчетов НДС численным методом для нелинейного деформируемого слоя по модели слабого грунта типа Cam clay показало, что они отличаются несущественно.

9. Расчеты НДС на основе модели слабого грунта типа Cam clay, учитывающей напряжение переуплотнения показали, что осадка и разность осадок слабого основания существенно зависит от величины напряжения переуплотнения грунта верхней части слоя.

10. Скорость развития осадки и разность осадок различных точек насыпи значительно сокращаются со временем, что позволяет эксплуатировать насыпные сооружения достаточно в длительное время, до 50 лет.

КОПИ - ЦЕНТР св 7 07,10429 тираж 100 экз Тел 185-79-54

г. Москва м Бабушкинская ул Енисейская 36 комната №1

2$ю

Содержание диссертации, кандидата технических наук, Буй Чыонг Шон

Основные обозначения.

Введение.

Глава 1. Современное состояние проблемы

1.1. Современные методы строительства насыпей на водонасыщенных основаниях.

1.2. Современные методы оценки кратковременной и длительной устойчивости водонасыщенных оснований насыпей.

1.3. Современные методы оценки НДС водонасыщенных оснований, в том числе на основе теории консолидации.

1.4. Современные модели скелета водонасыщенной грунтовой среды для решения задач для оценки НДС численными методами.

1.5.0сновные выводы по главе. Цель и задачи исследований.

Глава 2. Теоретические основы прогноза НДС водонасыщенных оснований насыпей

2.1. НДС грунта в элементарном объеме.

2.2 Выбор расчетной модели скелета грунта и соответствующие уравнения состояния.

2.3. Уравнения состояния поровой воды с учетом содержания газов. Начальный коэффициент порового давления.

2.4. Уравнения теории фильтрационной консолидации не полностью водонасыщенного грунта в условиях плоской задачи, в том числе при фильтрационной анизотропии.

2.5. Выводы по главе.

Глава 3. Экспериментально - теоретические основы количественной оценки НДС водонасыщенного грунта основания насыпей

3.1 Постановка задачи по оценке НДС водонасыщенного основания насыпи с учетом их взаимодействия и поэтапности возведения насыпи. ф 3.2. Основные параметры грунта для оценки НДС водонасыщенных оснований в условиях естественного залегания на основании экспериментальных данных.

3.3. Начальное НДС водонасыщенного грунта после приложения нагрузки.

3.4. НДС водонасыщенного грунта во времени с учетом и без учета ползучести скелета, а также скорости возведения насыпи.

3.5. Принципы оценки устойчивости водонасыщенных оснований насыпей на основе численных расчетов.

3.6. Выводы по главе.

Глава 4. Напряженно деформированное состояние водонасыщенного основания насыпей на основе решения теории упругости

4.1. Основные положения и основные уравнения. Постановка задачи, начальные и граничные условия.

4.2. Выбор функции напряжения для рассматриваемой задачи.

4.3 Решение плоекой задачи консолидации с учетом линейной фильтрационной консолидации при фильтрационной анизотропии.

4.4. Расчет начального, промежуточного и стабилизированного НДС водонасыщенных оснований при действии полосовой нагрузки по результатам полученных решений

4.5. Выводы по главе.

Глава 5. Результаты расчетов НДС водонасыщенного основания насыпей на основе модели слабого грунта типа Cam clay и их анализ

5.1. Решение плоской задачи консолидации методом конечных элементов на основе модели слабого грунта типа Cam Clay при фильтрационной анизотропии.

5.2. Анализ НДС водонасыщенных оснований насыпей.

5.3. Анализ НДС водонасыщенных оснований при использовании армированных элементов.

5.4. Анализ НДС водонасыщенных оснований при различных скоростях возведения насыпей и выбор оптимального режима.

5.5. Рекомендации для использования результатов исследований в инженерной практике.

5.6. Выводы по главе.

Введение Диссертация по наукам о земле, на тему "Длительная устойчивость водонасыщенных оснований насыпей"

Актуальность темы. Проблема количественной оценки длительной устойчивости водонасыщенных глинистых оснований насыпей в настоящее время является актуальной для Вьетнама, а также для других стран, где в качестве оснований насыпей и дамб используются водонасыщенные глинистые грунты.

Насыпи играют главную роль в строительстве инфраструктуры, особенно в условиях слабых вонасыщенных грунтов, где абсолютные отметки естественной поверхности земли близки к уровню моря. Во Вьетнаме в городе Хошимин и различных районах Меконгской дельты ежегодно бывает наводнение 1 - 2м выше естественной поверхности земли (Рис. 1). Для безопасности жителей этого района необходимо построить участки типа дамб высотой около 3* метров, представляющие собой насыпные сооружения. На этих участках, соединяющихся дорогами, будут общественные сооружения: больницы, школы, администрации, легкие здания и.т.д. Их устойчивость должна быть обеспечена в течение длительного времени. Однако известно, что многочисленные насыпные сооружения теряют свою устойчивость в течение некоторого времени после строительства. Основной причиной потери устойчивости является нестабилизованное напряженно деформированное состояние (НДС) грунтовых оснований во времени.

В связи с ростом существующие города также вынуждены строить на соседних, ранее заболоченных территориях. В настоящее время вокруг больших городов на юге Вьетнама развиваются многочисленные индустриальные зоны, инфраструктура которых базируется на строительных объектах, возводимых на основаниях слабых водонасыщенных грунтов. Таким образом, в последние годы произошел значительный перелом в отношении использования территорий, покрытых слабыми водонасыщенными грунтами для строительства различных сооружений и инфрастуктуры. Разработка и научное обоснование методов строительства на этих территориях - одна из главных задач современного фундаментостроения Вьетнама. В этой работе рассматривается проблема количественной оценки устойчивости и деформации оснований насыпей, которые играют главную роль при строительстве инфрастуктуры среди разнообразных видов сооружений.

Рис. 1 Аэросъемка во время наводнения на юге Вьетнама

Цель диссертационной работы. Настоящая работа ставит целью разработки метода количественной оценки напряженно - деформированного состояния (НДС) слабых водонасыщенных оснований, взаимодействующих с насыпями в рамках плоской задачи механики грунтов, необходимой для прогнозирования вертикальных и горизонтальных смещений насыпи, а также кратковременной и длительной устойчивости водонасыщенного основания. Для этого, изучены физико-механические свойства слабых водонасыщенных глинистых грунтов, распространенных на территории города Хошимина и других районов Меконгской дельты (ambQp/, mabQiv). Для конкретных расчетов в лабораторных условиях определены параметры длительной прочности и деформируемости глинистого грунта на приборах компрессионного, трехосного сжатия, а также плоскостного среза. Эти параметры используются для расчетов НДС во время и после возведения насыпи, а также во время их эксплуатации.

Основные задачи исследований. Для достижения поставленной цели были решены следующие основные задачи:

1. Анализ современного состояния проблемы возведения насыпей на слабых водонасыщенных основаниях

2. Обоснование теоретических основ прогноза НДС слабых водонасыщенных оснований насыпей.

4. Определить расчетные параметры грунтов на основе специального комплекса лабораторных испытаний.

8. Разработка и обоснование рекомендаций для использования результатов исследований в инженерной практике.

Научная новизна работы заключается в следующем:

2. Предложено решение плоской задачи по количественной оценке НДС слоя грунта, ограниченной ширины под действием нагрузки, распределенной по закону трапеции.

3. Предложена методика расчета начальной и конечной осадки слабого водонасыщенного основания в виде слоя с учетом расчетных параметров грунтов оснований, определенных по результатам лабораторных испытаний.

5. Показано, что наиболее опасная ситуация при строительстве насыпей на слабых водонасыщенных грунтах достигает после возведения насыпей за определенный период времени, когда коэффициент запаса прочности основания грунта уменьшается под краями насыпей.

Практическое значение работы. Полученные в диссертационной работе результаты исследований позволяют:

- Разработать экономические эффективные конструкции насыпей и технологию их возведения.

Реализация работы. Результаты выполненных работ будут использованы в практике НИР кафедры МГрОиФ МГСУ, а также автором диссертационной работы в своей научной и практической деятельности во Вьетнаме.

На защиту выносятся:

1. Результаты экспериментальных исследований по изучению физико-механических свойств слабых водонасыщенных глинистых грунтов.

3. Результаты расчетов НДС на основе модели слабого грунта типа Cam clay методом конечных элементов и их анализ.

Диссертационная работа выполнена на кафедре механики грунтов, оснований и фундаментов МГСУ в период обучения в аспирантуре в 2002 -2005 годах.

Автор искренно благодарит научного руководителя, заслуженного деятеля науки РФ, профессора, доктора технических наук, З.Г. Тер-Мартиросяна за постоянное внимание и большую помощь при выполнении настоящей диссертационной работы.

Заключение Диссертация по теме "Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика", Буй Чыонг Шон

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

На основании выполненных экспериментальных и теоретических исследований можно сделать следующие основные выводы по диссертации:

1. Инженерно - геологические условия в регионе города Хошимин а также в различных районах дельты реки Меконг следует отнести к сложным, обусловленным наличием большой мощности (до 20м и более) слабых водонасыщенных грунтов (с=5-П0 КПа, ср=2ч-4°, W= 77%, S,>0,95), подстилаемых полутвердыми и твердыми глинами.

4. При взаимодействии насыпи и слабого основания возникает сложное НДС как по координатам, так и во времени, причем максимальные касательные напряжения приуроченные в основании откосной части насыпи, а максимальное поровое давление возникает под центральной частью насыпи.

10.Скорость развития осадки и разность осадок различных точек насыпи значительно сокращаются со временем, что позволяет эксплуатировать насыпные сооружения достаточно в длительное время, до 50 лет.

Библиография Диссертация по наукам о земле, кандидата технических наук, Буй Чыонг Шон, Москва

1. Абелев М. Ю., Слабые водонасыщенные глинистые грунты как основания сооружений, М., Стройиздат, 1973. 288с.

2. Абелев М. Ю., Строительство промышленных и гражданских сооружений на слабых водонасыщенных грунтах, М., Стройиздат, 1983. 248с.

3. Абелев М. Ю., Исследование напряженно-деформативного состояния оснований, сложенных слабыми водонасыщенными глинистыми грунтами// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. с.65-72.

4. Алимжанов М. Т., Ершов JI. В., К вопросу об определении оптимальных размеров целиков// В Сбор. Вопросы механики горных пород, М., Недра, 1971. с.З-Юс.

5. Амарян JL С., Свойства слабых грунтов и методы их изучения, М., Недра, 1990.-217с.

6. Ахпателов Д. М., Воробьев В. Н., Учет начального напряженного состояния при решении задач геомеханики численными методами// В сб.: Приложение численных методов к задачам геомеханики, МИСИ, 1986. -с.167-173.

7. Барбакадзе В. Ш., Мураками С., Расчет и проектирование строительных конструкций и сооружений в деформируемых средах, М., Стройиздат, 1989. 472с.

8. Березанцев В. Г., Расчет оснований сооружений, Л., Стройиздат, 1970. -207с.

9. Бишоп А. У., Параметры прочности при сдвиге ненарушенных и перемятых образцов грунта// Определяющие законы механики грунтов, Сер. Механика, Новое в зарубежной науке, М., Мир, 1975. с.7 - 71.

10. Ю.Бишоп А. У., Хенкель Д. Д., Определение свойств грунтов в трехосных испытаниях, М., Госстройиздат, 1979. 226с.

11. П.Бондарик Г. К., Методика инженерно-геологических исследований, М., Недра, 1986.-332с.

12. Бугров А. К., Нарбут Р. М., Сипидин В. П., Исследование грунтов в условиях трехосного сжатия, Л., Стройиздат, 1987. 184с.

13. Вялов С. С., Реологические основы механики грунтов, М., Высшая школа, 1978.-447с.

14. Варданян Г.С., Андреев В.И., Атаров Н.М., Горшков А.А.,

15. Сопротивление материалов с основами теории упругости и пластичности, М., АСВ, 1995.-568с.

16. Ганичев И. А., Устройство искусственных оснований и фундаментов, М., Стройиздат, 1973. 400с.

17. Гольдин A. JL, Рассказов JI. Н., Проектирование фунтовых плотин, М., Изд. АСВ, 2001.-375с.

18. Гольдштейн JI. Е., Ползучесть и длительная прочность уплотненных глинистых грунтов ядер высоконапорных плотин, Дис. на соиск. уч. степени канд. техн. наук, спец. 01.02.07, М., 1980. 161с.

19. Гольдштейн М. Н., Механические свойства грунтов, М., Стройиздат, 1971.- 367с.

20. Гольдштейн М. Н., Механические свойства грунтов (Основные компоненты грунта и их взаимодействие), М., Стройиздат, 1973. 376с.

21. Гольдштейн М. Н., Механические свойства грунтов (Напряженно-деформативные и прочностные характеристики), М., Стройиздат, 1979. -304с.

22. Гольдштейн М. Н., Проблема прочности слабых водонасыщенных грунтов// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. с. 29-34.

23. Горелик А. М., Дружинин М. К., Чухрова А. Н., Испытания прочности и деформируемости слабых водонасыщенных глинистых грунтов// В сб.: Строительство на слабых фунтов, Рига, 1970. с. 43-47.

24. Далматов Б. И., Механика грунтов, оснований и фундаментов, JL, Стройиздат, 1988. -415с.

25. Далматов Б. И., Строительство в условиях слабых водонасыщенных глинистых фунтов// Проблемы строительства на слабых фунтах, Рига, 1972.с. 105-113.

26. Дашко Р. Э., Каган А. А., Закономерности развития деформаций сдвига и изменение прочности во времени некоторых слабых глинистых фунтов// В сб.: Строительство на слабых фунтах, Рига, 1970. с.56-59.

27. Денисов Н. Я., Природа прочности и деформаций фунтов Избранные труды, М., Стройиздат, 1972. -280с.

28. ЗО.Зарецкий Ю. К., Идеи Н. Н. Маслова, ОФМГр, 1998, №.6 с.2-8.31.3арецкий Ю. К., Вопросы консолидации слабых водонасыщенных грунтов// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. с. 51-64.

29. Иванов П. JL, Грунты и основания гидротехнических сооружений, М., Высшая Школа, 1991. 447с.

30. Коновалов П. А., Устройство фундаментов на заторфованных грунтах, М., Стройиздат, 1980. 160с.

31. Крыжановский A. JI., Абелев М. Ю., Воронцов Э. И., Влияние вида напряженного состояния на механические свойства илов озера Сиваш // В сб.: Строительство на слабых грунтов, Рига, 1970. с.37-42.

32. Кульчицкий JI. И., Усъяров О. Г., Физико-химические основы формирования свойств глинистых пород, М., Недра, 1981. 169с.

33. Кушнер С. Г., Напряженно-деформированное состояние конечной толщины под воздействием произвольной полосовой нагрузки на поверхности, ОФМГр, 1998, №.1. с.2-7.

34. Ларионов А. К., Свойства слабых грунтов, их природа и методы исследования// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. -с. 11-27.

35. Ломтадзе В. Д., Инженерная геология Инженерная петрология, Л., Недра, 1970.-527с.

36. Ломтадзе В. Д, Инженерная геология Специальная инженерная геология, Л., Недра, 1978.-496с.

37. Ломтадзе В. Д., Физико механические свойства горных пород. Методы лабораторных исследований, Л., Недра, 1990. - 327с.

38. Малинин Н. Н., Прикладная теория пластичности и ползучести, М., Машиностроение, 1975.-400с.

39. Малышев М. В., Болдырев Г. Г., Механика грунтов, Основания и Фундаменты (в вопросах и ответах), М., Изд. АСВ., 2000. 320с.

40. Малышев М. В., Прочность и устойчивость оснований сооружений, М., Стройиздат, 1994. 228с.

41. Маслов Н. Н., Механика грунтов в практике строительства (оползни и борьба с ними), М., Стройиздат, 1977. 320с.

42. Маслов Н. Н., Основы инженерной геологии и механики грунтов, М., Высшая Школа, 1982. 511с.

43. Маслов Н. Н., Jle Ба Лыонг, К вопросу о повышении прочности и несущей способности глинистых грунтов под нагрузкой во времени// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. с.39-48.

44. Месчян С. Р., Механические свойства грунтов и лабораторные методы их определения (с учетом временных эффектов), М., Недра, 1974. 191с.

45. Месчян С. Р., Реологические процессы в глинистых грунтах (с учетом особых воздействий), Ереван, Айастан, 1995. 395с.

46. Месчян С. Р., Экспериментальная реология глинистых грунтов, М., Недра, 1985.-342с.

47. Методы определения прочностных и деформационных характеристик грунтов и скальных пород, под ред. Цытовича Н. Н., Белгород, МИСИ и БТИСМ, 1983. 122с.

48. Морарескул Н. Н., Основания и фундаменты в торфяных грунтах, Л., Стройиздат, 1979. 80с.

49. Мосьяков Е. Ф., О сопротивлении сдвигу илов с различными структурными связями// в сб.: Вопросы прикладной геомеханики и инженерной геологии в строительстве, Труды МИСИ, No. 179, 1980. с.22 - 31.

50. Мотузов Я. Я., Ибрагимов М. Л., Семкин В. В., Закрепление илистых грунтов при строительстве портовых сооружений, ОФМГр, 2003, №.1 с.25-30.

51. Нгуен Ван Тхо, Расчет несущей способности основания из илов, укрепленных бамбуковыми или деревянными сваями небольших диаметров// В сб.: Вопросы геотехнического обеспечения дорожного строительства, МАДИ, 1986.-с.88-92.

52. Пак Чун Сун, Консолидация слоя ограниченной ширины// дисс. канд. тех. наук., М., МИСИ, 1997. 146с.

53. Разоренов В. Ф., Пенетрационные испытания грунтов, М., Стройиздат, 1980.-248с.

54. Ревуженко А. Ф., Механика упруго-пластических сред и нестандартный анализ, Новосибирск, Издательство новосибирского университета, 2000. -428с.

55. Рекомендации по определению параметров ползучести и консолидации грунтов лабораторными методами, М., Стройиздат, 1989. 59с.

56. Сергеев Е. М., Инженерная геология, Издательство Московского Университета, 1978.-384с.

57. Сидоров Н. Н., Сипидин В. П., Современные методы определения характеристик механических свойств грунтов, Л., Стройиздат, 1972. 196с.

58. Строительство зданий и сооружений в сложных грунтовых условиях, под редакцией Абелев М. Ю., М., Стройиздат, 1986. 104с.

59. Тер-Мартиросян 3. Г., Прогноз механических процессов в массивах многофазных грунтов, М., Недра, 1986. 290с.

60. Тер-Мартиросян 3. Г., Реологические параметры грунтов и расчеты оснований сооружений, М., Стройиздат, 1990. 200с.

61. Тер-Мартиросян 3. Г., Пак Чун Сунн, Консолидация и ползучесть слоя грунта ограниченной ширины под действием местной нагрузки, ОФМГр, 1998, №.2 с.2-6.

62. Тер-Мартиросян 3. Г., Ахпателов Д. М., Расчет напряжено-деформированного состояния массивов многофазных грунтов, М., МИСИ, 1982.- 118с.

63. Тер-Мартиросян 3. Г., Прошин М. В., Кратковременная и длительная устойчивость склонов, ОФМГр, 2002, №.2 с.2-5.

64. Тер-Мартиросян 3. Г., Думин И. И., Рахманов А. А., Численный метод решения задач консолидации слабых водонасыщенных грунтов// В сб.: Приложение численных методов к задачам геомеханики, МИСИ, 1986. -с.62-67.

65. Тер-Мартиросян 3. Г., Тищенко В. А., Якубов М. М., Влияние плотности и влажности грунта на его деформационные и прочностные свойства// В сб.: Приложение численных методов к задачам геомеханики, МИСИ, 1986. -с. 156-167.

66. Терцаги К., Пек Р., Механика грунтов в инженерной практике, М., Стройиздат, 1958. 608с.

67. Тимошенко С. П., Гере Дж., Механика материалов, М., «Лань», 2002. -672с.

68. У крепленные грунты (Свойства и применение в дорожном и аэродромном строительстве), Безрук В. М. и др., М., Транспорт, 1982. 231с.

69. Ухов С. Б., Семенов В. В., Знаменский В. В., Тер-Мартиросян 3. Г., Чернышев С. Н., Механика грунтов, Основания и Фундаменты, М., Изд. АСВ, 1994.-527с.

70. Фадеев. А. Б., Метод конечных элементов в геомеханике, М., Недра, 1987. -223с.

71. Федоровский В.Г., Левачев С.Н., Курилло С.В., Колесников Ю.М., Сваи в гидротехничесом строительстве, М., АСВ, 2003. 240с.

72. Флорин В. А., Основы механики грунтов, T.l, М. и Л., Госстройиздат, 1959. -357с.

73. Флорин В. А., Основы механики грунтов, Т.2, М. и Л., Госстройиздат, 1961. -543с.

74. Харр М. Е., Основы теоретической механики грунтов, М., Стройиздат, 1971. 320с.

75. Цытович Н. А., Механика грунтов (краткий Курс), М., Высшая Школа, 1983.-288с.

76. Цытович Н. А. под ред., Прогноз скорости осадок оснований сооружений, М., Стройиздат, 1967. 240с.

77. Цытович Н. А., Инженерный метод прогноза осадок фундаментов, М., Стройиздат, 1988. 120с.

78. Цытович Н. А., Тер-Мартиросян 3. Г., Основы прикладной геомеханики в строительстве, М., Высшая Школа, 1981. 317с.

79. Цытович Н. А., Березанцев В. Г., Далматов Б. И., Абелев М. Ю.,

80. Основания и фундаменты, М., Высшая Школа, 1970. 384с.

81. Цытович Н. А., Григорьева В. Г., Зарецкий Ю. К., Экспериментальные исследования порового давления в водонасыщенных глинистых грунтах// Проблемы строительства на слабых грунтах, Рига, 1972. с. 168-175.

82. Чаповский Е. Г., Лабораторные работы по грунтоведению и механики грунтов, М., Недра, 1975. 303с.

83. Шукле JI., Реологические проблемы механики грунтов, М., Стройиздат, 1976.-486с.

84. Щербина Е. В., Зубкова Г. В., Напряженно-деформированное состояние грунта в стабилометре// В сб.: Приложение численных методов к задачам геомеханики, МИСИ, 1986. с.45-48.

85. ГОСТ 12248-96: Грунты: Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости.

86. ГОСТ 20069-81: Грунты: Метод полевого испытания статическим зондированием

87. ГОСТ 21719-80: Грунты: Методы полевых испытаний на срез в скважинах и в массиве.

88. СНиП 2.02.01-83*: Основания зданий и сооружений

89. СНиП 2.02.02-85: Основания гидротехнических сооружений

90. Bergado, Т., Anderson, L.R., Miura, N., Balasubramaniam, A.S.,1.provement techniques of soft ground in subsiding and lowland environment, ASTM press, 1996. 427p.

91. Braja M.Das, Priciples of Geotechnical Engineering, PWS Publishing Company, the 4th edition, 1998.-712p.

92. Bromhead, E. N., The stability of slopes, Blackie & son Ltd., 1986. 358p.

93. Bui T.Son, Study of mechanical behaviour of soft soil in Mekong Delta under Embankment (Master Thesis), 2000. 107p.

94. Bui T. Son, Tran X. Tho, Vo Phan, Study of mechanical behaviour in long-term and short-term bearing capacity of soft clay in Hochiminh City and Mekong delta, Slovak Journal of Civil Engineering, Vol. I 2002, Bratislava, Slovak Republic.-p.1-9.

95. Burland, J. В., A method of estimating the pore pressure and displacements beneath embankments on soft, natural clay deposits, in "Stress Strain behaviour of soils", R.G.H. Parry (Editor), Cambridge University, London, 1971, p.505-533.

96. David Muir Wood, Soil behavior and critical state soil mechanics, Cambridge University Press, 1994. -448p.

97. Hartlen, J., & Wolski, W. (edited): Embankment on Organic Soils, ELSEVIER, 1996.-424p.

98. Head, K.H., Manual of Soil Laboratory Testing, Vol. 1, 2, 3, Pentech Press, London, 1989. 1238p.

99. Hoang Van Tan, Three dimensional consolidation around vertical sand drains, Proc. 4th Budapest Conf. SMFE (3rd Danube-Euro. Conf), 1971. p.803-817.

100. Hoang Van Tan, The use of the explosive energy for soft soil compaction, Proc. 5th conf. on soil Mech. And Found. Eng., Budapest, 1976. p.61-74.

101. Hsai-Yang Fang, Foundation Engineering Handbook, Van Nostrand Reihold, 1991.

102. Jin-Chun Chai, Shui-Long Shen, Norihico Miura, Dennes T. Bergado,

103. Simple method of modeling PVD-improved subsoil, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 127, No.l 1, 2001. -p.965-972.

104. John Atkinson, An introduction to The mechanics of soils and foundation (Through Critical State Soil Mechanics), McGraw-Hill, 1993. 325p.

105. Joseph E. Bowles, Physical and Geotechnical properties of soils, McGRAW -HILL, 1995.

106. Lo K. Y., Lee C. F., Analysis of progressive failure in clay slopes, Proc. of the 8th inter. CMFE., V.l, 1973.-p.251-258.

107. Padfield, C. J., Sharrock, M. J., Settlement of structures on clay soils, London, Construction industry research and information association, 1983. -127p.

108. Pande, G. N., Pietruszczak, S., An elastoplastic model for clay: Formulation and algorithmic aspects, Numerical Models in Geomechanics, Numog V, 1995. -p.27-32.

109. Parry, R.G.H. (Editor), Stability analysis for low embankments on soft clays, in "Stress Strain behaviour of soils", Cambridge University, London, 1971. -p.654-663.

110. Schofield, A., Re-appraisal of Terzaghi's Soil Mechanics, a draft of an invited Special Lecture at The International Society of Soil Mechanics and Geotechnical Engineering Conference in Istanbul, August 2001. 14p.

111. Serge Leroueil, Jean-Pierre Magnan, Francois Tavenas, Embankments on soft clays, Ellis Horwood Limited, 1990. 329p.

112. Shang, J.Q., Tang, M., Miao, Z., Vacuum preloading consolidation of reclaimed land: a case study, Canadian Geotechnical Journal, No. 35, 1998. -p.740-749.

113. Sokolovskii V.V., Statics of Granular media, Pergamon press, 1965. 262p.

114. Tho X. Tran, Son T. Bui, Study the shear strength of soft soils on different testing methods, VIIth Int. Scientific Conf., Technical University of Kosice, Slovak Republic, 22-24ft May 2002. -p.25-30.

115. Tran X. Tho, J.Stefanek, Bui Truong Son, Stability Study of upstream slope of earthfill dam, XXVIII conference, Bratislava, 4-6th June 2002, p.280-285.

116. R. Whitlow, Basic soil mechanics (3rd Edition), Longman Scientific & Technical, 1995. 553p.122. van Eekelen, van den Berg, The Delft Egg Model, a constitutive for clay, in DIANA Computational Mechanics, 1994. p. 103-116.123. ASTM D 2850, ASTM D 3080.

117. Hoang Van Tan, Xay dung cong trinh tren dit yeu, nha xuat ban khoa hoc ky thuat, 2000. 346 trang.

118. Nguyen Van Hoa, Tong ket viec su dung coc tram trong xay dung о cac tinh phia Nam, Be tai NCKHCN, C.ty TVXDTH, Bo Xay dvrng, 1995,42 trang.

119. V6 Phan, Bui Trircrng Som, Nghien сиги so sanh c, q> cua dat set mem trong thi nghiem cSt true tiep va nen ba true theo 3 so d6 khac nhau de tinh toan sure chiu tai cua пёп mong, D6 tai NCKH c£p Bo, thang 02 2004, 33 trang.

Информация о работе

Буй Чыонг Шон
кандидата технических наук
Москва, 2005
ВАК 25.00.20

Диссертация

Длительная устойчивость водонасыщенных оснований насыпей - тема диссертации по наукам о земле, скачайте бесплатно

Автореферат

Похожие работы